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橡胶压缩永久变形率测定常用标准分析与解读 被引量:4
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作者 谢可勇 李晖 +3 位作者 庞明磊 王登霞 孙岩 王荣华 《高分子材料科学与工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第5期93-98,共6页
对比分析了橡胶压缩永久变形率测定常用的4种标准试验方法(ISO 815-1:2008,ASTM D395-03,JIS K6262:2013和GB/T 7759-1996),对试样尺寸、试验步骤和试验数据处理等对压缩永久变形率测试结果影响较大的测试因素及其对测试结果的影响规律... 对比分析了橡胶压缩永久变形率测定常用的4种标准试验方法(ISO 815-1:2008,ASTM D395-03,JIS K6262:2013和GB/T 7759-1996),对试样尺寸、试验步骤和试验数据处理等对压缩永久变形率测试结果影响较大的测试因素及其对测试结果的影响规律作了重点解读。指出GB/T 7759-1996在某些条款规定方面的不当之处,并分析了原因,旨在加深相关研发和测试人员对测试结果及标准试验方法的理解,并为标准的选用和实施提供参考。 展开更多
关键词 橡胶 压缩永久变形率 标准 分析与解读
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摩托车发动机O型橡胶密封圈性能研究 被引量:3
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作者 杨慧萍 梁荣朝 陈汉汛 《小型内燃机与摩托车》 CAS 北大核心 2007年第1期15-18,共4页
介绍了摩托车发动机O型橡胶密封圈材料的结构、性能,阐述了橡胶老化的机理。本次研究,通过在发动机台架上测量摩托车发动机使用O型橡胶密封圈的压缩永久变形率,分析实际使用中影响摩托车发动机O型橡胶密封圈老化的主要因素。
关键词 O型圈 丁腈橡胶 氟橡胶 压缩永久变形率
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Arrhenius公式和环境作用动力学对压缩橡胶的精度比较 被引量:1
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作者 封先河 魏小琴 +2 位作者 杨万均 何建新 李迪凡 《装备环境工程》 CAS 2023年第3期157-161,共5页
目的 精确描述压缩橡胶永久变形率的变化规律,准确评估其使用寿命。方法 应用环境作用动力学理论,建立压缩橡胶永久变形率的变化微分方程,求解微分方程得到压缩橡胶永久变形率变化规律的微分方程通解。再以氟硅橡胶为例,通过高温加速试... 目的 精确描述压缩橡胶永久变形率的变化规律,准确评估其使用寿命。方法 应用环境作用动力学理论,建立压缩橡胶永久变形率的变化微分方程,求解微分方程得到压缩橡胶永久变形率变化规律的微分方程通解。再以氟硅橡胶为例,通过高温加速试验获取其在100、125、150、175、200℃下的试验数据,分别采用环境作用动力学通解和阿伦尼乌兹公式建立氟硅橡胶压缩永久变形率模型。最后,与3.5 a的自然环境试验数据进行对比。结果 应用环境作用动力学理论建立的氟硅橡胶压缩永久变形率模型与3.5 a自然环境试验数据的最大误差约为3.32%,而应用阿伦尼乌兹公式建立的氟硅橡胶压缩永久变形率模型的最大误差约为14%。结论 阿伦尼乌兹公式只适用于没有环境作用或固定环境作用下的物质特征变化,而环境作用动力学方程中,有明确的环境作用项σ,适用于复杂环境作用下物质特征变化规律的描述。 展开更多
关键词 环境作用动力学 Arrhenius公式 压缩永久变形率 氟硅橡胶 加速试验 优化算法
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动态载荷下高速列车轴箱定位橡胶关节的老化寿命预测
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作者 廖异 曾祥国 +1 位作者 黄光速 陈华燕 《四川大学学报(工程科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第S2期101-106,共6页
根据橡胶材料的松弛实验数据,将经验剪切模量松弛函数KWW(Kohlrausch-William-Wats)方程转换为供粘弹性有限元分析的广义Maxwell模型的剪切模量松弛函数。联合使用Unigraphics(UG)和hypermesh软件建立橡胶关节的有限元模型并将其导入ABA... 根据橡胶材料的松弛实验数据,将经验剪切模量松弛函数KWW(Kohlrausch-William-Wats)方程转换为供粘弹性有限元分析的广义Maxwell模型的剪切模量松弛函数。联合使用Unigraphics(UG)和hypermesh软件建立橡胶关节的有限元模型并将其导入ABAQUS商用有限元软件中;采用超弹性与黏弹性相结合的本构关系,在复杂载荷条件下,用ABAQUS有限元软件计算出橡胶关节的等效蠕变与时间的关系。通过建立橡胶材料永久变形率与等效蠕变的关系式,获得了复杂应力条件下橡胶老化寿命与永久变形之间的关系。根据橡胶关节承受的实际荷载工况,确定了高速列车轴箱定位橡胶关节的老化寿命。 展开更多
关键词 橡胶关节 永久变形率 等效蠕变 老化寿命
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主减速器橡胶密封圈性能衰减模型及日历寿命评估 被引量:2
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作者 吴云章 李健 +1 位作者 李昌范 沈军 《装备环境工程》 CAS 2023年第4期40-47,共8页
目的 构建主减速器橡胶密封圈储存/装机条件下的性能衰减模型,评估其实际储存日历寿命、储存/装机条件下的折算系数。方法 将功能结构件实际尺寸(实际装配、初始轴向厚度和压缩时轴向厚度)、实际生产产品尺寸和安全裕度相结合,确定橡胶... 目的 构建主减速器橡胶密封圈储存/装机条件下的性能衰减模型,评估其实际储存日历寿命、储存/装机条件下的折算系数。方法 将功能结构件实际尺寸(实际装配、初始轴向厚度和压缩时轴向厚度)、实际生产产品尺寸和安全裕度相结合,确定橡胶密封件的失效判据。对实际使用的FX-4、FX-17橡胶密封圈2种初始压缩率的装机状态下进行5个温度点的加速老化试验,测定2种橡胶密封圈压缩永久变形率的老化指标参数,利用回归分析得到相应的衰减模型,结合实际储存13a的橡胶密封圈的压缩永久变形率进行检验,确定储存/装机条件下的折算系数。结果 以25%为失效判据,橡胶密封圈储存年限可达19.8 a。结论 为了保证使用安全和外场计算方便,FX-4密封圈装机使用1 a相当于储存2 a,FX-17密封圈装机使用1 a相当于储存3 a。 展开更多
关键词 主减速器 橡胶密封圈 性能衰减模型 日历寿命 压缩永久变形率 加速老化
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润滑油中橡胶5880耐老化性能研究 被引量:1
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作者 何增水 陈婧 李洪春 《装备环境工程》 CAS 2021年第10期1-8,共8页
为了掌握润滑油中橡胶5880制品耐受情况,并进行寿命评估。采用加速老化方法,针对压缩和自由放置两种状态,分别测试分析橡胶5880在润滑油和热空气中20%恒定压缩永久变形率、拉伸强度、拉断永久变形、拉断伸长率等基本性能随时间和温度的... 为了掌握润滑油中橡胶5880制品耐受情况,并进行寿命评估。采用加速老化方法,针对压缩和自由放置两种状态,分别测试分析橡胶5880在润滑油和热空气中20%恒定压缩永久变形率、拉伸强度、拉断永久变形、拉断伸长率等基本性能随时间和温度的老化衰减规律。无论是热空气还是润滑油中,橡胶5880的拉伸强度和拉断永久变形指标对热老化不敏感,无法定量表征寿命和性能之间关系,而压缩永久变形率和拉断伸长率基本符合时温等效原理。总体上,润滑油中因为屏蔽氧气,橡胶5880性能衰减更慢。同时采用指数型性能-时间衰减规律和Arrhenius公式定量描述了橡胶5880性能-时间-温度之间的关系,推算润滑油中橡胶5880密封制品的寿命约为5 a,其他不受力制品的寿命将大于25 a。 展开更多
关键词 橡胶5880 润滑油 压缩永久变形率 拉伸性能 加速老化 寿命评估
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FX-4和FX-17典型橡胶密封圈加速老化性能研究 被引量:1
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作者 李健 司马逸之 +1 位作者 吴云章 王丽萍 《装备环境工程》 CAS 2023年第5期26-32,共7页
目的 研究FX-4和FX-17典型橡胶密封圈的加速老化性能。方法 对初始压缩率为14%和20%的FX-4和FX-17这2种橡胶密封圈,进行5个温度点不同时长的加速老化试验,通过试验测定FX-4和FX-17橡胶密封圈的拉伸强度、扯断伸长率、硬度以及压缩永久... 目的 研究FX-4和FX-17典型橡胶密封圈的加速老化性能。方法 对初始压缩率为14%和20%的FX-4和FX-17这2种橡胶密封圈,进行5个温度点不同时长的加速老化试验,通过试验测定FX-4和FX-17橡胶密封圈的拉伸强度、扯断伸长率、硬度以及压缩永久变形等4个性能指标,并进行分析和比较。结果 硬度指标随老化温度以及老化时间的变化不明显。拉伸强度与扯断伸长率在200℃老化试验后,均出现明显的下降趋势,但在同一老化温度下老化10、70d后,拉伸强度与扯断伸长率未发生明显的变化。在较低的老化温度时,压缩永久变形率随老化温度以及老化时间的变化不明显;在150、200℃温度老化后,压缩永久变形率随着老化时间的增加而呈上升趋势。结论 FX-4与FX-17橡胶密封圈的压缩永久变形率在老化温度点较低时,受温度的影响不显著,在同一温度下随老化时间的增加呈上升趋势;在老化温度点较高时,压缩永久变形率随着老化时间的增加而呈上升趋势。 展开更多
关键词 典型橡胶密封圈 FX-4 FX-17 加速老化性能 拉伸强度 压缩永久变形率
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纺织品非织造布拉伸弹性试验参数的确定
8
作者 隋娇娇 刘飞飞 王金平 《纺织标准与质量》 2022年第4期51-57,共7页
为确定纺织品非织造布拉伸弹性性能试验方法中的试验参数,选择3家实验室采用比对试验的方法,对预加张力、试样夹持方式、拉伸速度和拉伸停置时间等进行试验与验证试验。该试验结果表明,在预加张力为0.1 N、拉伸速度为200 mm/min时,3家... 为确定纺织品非织造布拉伸弹性性能试验方法中的试验参数,选择3家实验室采用比对试验的方法,对预加张力、试样夹持方式、拉伸速度和拉伸停置时间等进行试验与验证试验。该试验结果表明,在预加张力为0.1 N、拉伸速度为200 mm/min时,3家实验室测得试样的弹性回复率、永久变形率及应力松弛率试验结果的CV值都小于1.5%。该试验表明,纺织品非织造布拉伸弹性试验参数可设置为:预加张力值为0.1 N,但当预加张力为0.1 N时产生伸长的试样应设定更小的预加张力并注明;拉伸速度为200 mm/min,当采用可设置分段拉伸速度的试验机时,将在第一次和最后一次到达预加张力前的拉伸速度设置为10 mm/min,在到达预加张力后拉伸至定伸长或定力值的拉伸速度设置为200 mm/min;推荐拉伸停置时间为1 min;试样夹持方式分为松式夹持和预加张力夹持两种,试验要注明采用哪种夹持方式。纺织品非织造布拉伸弹性性能试验方法中的上述试验参数合理、可行且可靠。 展开更多
关键词 试验参数 预加张力 夹持方式 拉伸速度 弹性回复 永久变形率
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纺织品非织造布拉伸弹性试验参数的确定
9
作者 隋娇娇 刘飞飞 王金平 《纺织标准与质量》 2023年第4期25-31,共7页
为确定纺织品非织造布拉伸弹性性能试验方法中的试验参数,选择3家实验室采用比对试验的方式,对预加张力、试样夹持方式、拉伸速度和拉伸停置时间等进行试验与验证试验。该试验结果表明,在预加张力为0.1 N、拉伸速度为200 mm/min时,3家... 为确定纺织品非织造布拉伸弹性性能试验方法中的试验参数,选择3家实验室采用比对试验的方式,对预加张力、试样夹持方式、拉伸速度和拉伸停置时间等进行试验与验证试验。该试验结果表明,在预加张力为0.1 N、拉伸速度为200 mm/min时,3家实验室测得试样的弹性回复率、永久变形率及应力松弛率试验结果的CV值都小于2%。该试验表明,纺织品非织造布拉伸弹性试验参数可设置为:预加张力值设置为0.1 N,但当预加张力为0.1 N时就产生伸长的试样应设定更小的预加张力并注明;拉伸速度为200 mm/min,当采用可设置分段拉伸速度的试验机时,将在第一次和最后一次到达预加张力前的拉伸速度设置为10 mm/min,在到达预加张力后拉伸至定伸长或定力值的拉伸速度设置为200 mm/min;推荐拉伸停置时间为1 min;试样夹持方式分为松式夹持和预加张力夹持两种,试验要注明采用哪种夹持方式。纺织品非织造布拉伸弹性性能试验方法中的上述试验参数合理、可行且可靠。 展开更多
关键词 试验参数 预加张力 夹持方式 拉伸速度 弹性回复 永久变形率
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