水深对曝气过程中氧总转移系数的影响 被引量：20

1

作者 汤利华 孟广耀 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期760-763,共4页

水处理曝气过程传氧速率的有关计算没有考虑水深对氧总转移系数KLa的影响.经过理论分析,导出了由水深引起的KLa变化的修正系数计算公式.理论计算表明,水深对KLa有较大的影响,从而对传氧速率有较大的影响.这种影响在曝气过程的有关计算... 水处理曝气过程传氧速率的有关计算没有考虑水深对氧总转移系数KLa的影响.经过理论分析,导出了由水深引起的KLa变化的修正系数计算公式.理论计算表明,水深对KLa有较大的影响,从而对传氧速率有较大的影响.这种影响在曝气过程的有关计算中不应忽略不计.为验证水深对KLa的影响,进行了曝气充氧的试验.理论分析的结果与试验结果比较接近,表明可以采用由理论分析得出的公式对KLa修正计算.在曝气深度为2.5-4.5 m的范围内,修正系数的范围为0.78-0.86. 展开更多

关键词 水处理 曝气过程 空气扩散装置 氧总转移系数 水深 氧转移效率

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污水COD对氧总转移系数影响的研究 被引量：8

2

作者 孙剑辉 高健磊 +3 位作者 石岩 曹军 张建新 薛万新 《工业水处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第11期31-33,共3页

以某城市污水处理厂的实际污水为试验对象,通过测量清水和不同COD污水中的氧总转移系数KLa和饱和溶解氧浓度Cs,研究了污水COD对KLa以及清污修正系数α和β的影响。结果表明:在水温为(23.5±1)℃、曝气量为1.0 m3/h、进水COD为200～5... 以某城市污水处理厂的实际污水为试验对象,通过测量清水和不同COD污水中的氧总转移系数KLa和饱和溶解氧浓度Cs,研究了污水COD对KLa以及清污修正系数α和β的影响。结果表明:在水温为(23.5±1)℃、曝气量为1.0 m3/h、进水COD为200～550 mg/L的条件下,KLas随污水COD的升高而降低,平均变化率为-0.018%;α值随COD的增加而减小,平均值为0.48;β值随COD的增加变化不大,平均值为0.89。 展开更多

关键词 化学需氧量 氧总转移系数 清污修正系数 生活污水

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悬浮载体对不同曝气器氧转移特性的影响研究 被引量：5

3

作者 柏永生 梁国强 +3 位作者 常江 王佳伟 白宇 蒋勇 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期120-125,共6页

以中试装置为研究对象,对比曝气器形式、通气量和悬浮载体填充率对曝气设备氧转移特性的影响。结果表明,微孔曝气器标准氧总转移系数(KLas)高于大孔曝气器;微孔与大孔曝气器的KLas随通气量的增加而提高,悬浮载体的增加有助于提高微孔曝... 以中试装置为研究对象,对比曝气器形式、通气量和悬浮载体填充率对曝气设备氧转移特性的影响。结果表明,微孔曝气器标准氧总转移系数(KLas)高于大孔曝气器;微孔与大孔曝气器的KLas随通气量的增加而提高,悬浮载体的增加有助于提高微孔曝气器的KLas,也可显著提高大孔曝气器的KLas。随着通气量增加或载体填充率的增大,微孔曝气器比标准氧转移效率(SSOTE)增大,优化通气量和填充率分别为≤40 m^3/h和≤40%;大孔曝气器的SSOTE显著增加,优化填充率为40%。随着通气量增加,微孔曝气器理论动力效率(Ep)保持不变或降低,且其通气量应≤32 m^3/h;而大孔曝气器Ep显著增加;二者优化填充率均为<40%。 展开更多

关键词 曝气器 悬浮载体 填充率 氧总转移系数KLas 比标准氧转移效率 理论动力效率

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曝气密度对曝气系统充氧性能的影响研究 被引量：13

4

作者 庄健 王洪臣 +5 位作者 刘国华 齐鲁 魏延苓 张源凯 李小冬 龙海涛 《环境污染与防治》 CAS CSCD 北大核心 2014年第7期50-54,共5页

曝气密度(即曝气面积占曝气系统服务总面积的比率)是曝气系统重要的参数之一。以标准氧总转移系数作为评价指标,在小试装置中对不同曝气密度的曝气系统充氧性能进行评价。结果表明:(1)曝气系统标准氧总转移系数随曝气密度增大而显著增大... 曝气密度(即曝气面积占曝气系统服务总面积的比率)是曝气系统重要的参数之一。以标准氧总转移系数作为评价指标,在小试装置中对不同曝气密度的曝气系统充氧性能进行评价。结果表明:(1)曝气系统标准氧总转移系数随曝气密度增大而显著增大,但同时需要考虑到曝气系统的微孔曝气器布置方式;(2)相同气量下,曝气系统的气泡直径与气泡运动速度随曝气密度增大而减小,气泡停留时间和气含率随曝气密度增大而增大。 展开更多

关键词 曝气密度 充氧性能 气泡直径 气泡运动速度 标准氧总转移系数

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射流微泡曝气器溶氧性能测试与工程应用 被引量：6

5

作者 周涛 孙建红 刘可 《南京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期915-919,共5页

射流微泡曝气器是一种基于新型微泡生成机理的曝气设备,具有广泛的工程应用价值。射流微泡曝气器溶氧性能测试分析的结果表明:当新设计的射流微泡曝气器进气量从0.2m3/h增至2.0m3/h时,其氧总转移系数从0.052L/min增加到0.338L/min,理论... 射流微泡曝气器是一种基于新型微泡生成机理的曝气设备,具有广泛的工程应用价值。射流微泡曝气器溶氧性能测试分析的结果表明:当新设计的射流微泡曝气器进气量从0.2m3/h增至2.0m3/h时,其氧总转移系数从0.052L/min增加到0.338L/min,理论动力效率从0.659kg/kW·h增加到4.284kg/kW·h。与其他类型曝气器相比,该型射流微泡曝气器的氧总转移系数和理论动力效率均有显著提高。此外,射流微泡曝气器应用于实际工程中,废水出水水质中化学需氧量的平均去除率可达到76.6%。 展开更多

关键词 射流微泡曝气器 溶氧性能 氧总转移系数 氧利用率 理论动力效率

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基于A^(2)/O工艺一体化污水处理装置优化设计与实验

6

作者 彭帝 曾涛 +2 位作者 柳忠彬 佘海龙 刘少北 《科学技术与工程》 北大核心 2025年第29期12739-12748,共10页

针对目前厌氧-缺氧-好氧(anaerobic-anoxic-oxic,A^(2)/O)工艺能耗较高、好氧池氧利用率有待改善及污泥易发生沉积、老化等问题,对一体化污水处理装置的好氧池结构进行了优化设计。在相同曝气强度下,对比研究了微压内循环与普通好氧池... 针对目前厌氧-缺氧-好氧(anaerobic-anoxic-oxic,A^(2)/O)工艺能耗较高、好氧池氧利用率有待改善及污泥易发生沉积、老化等问题,对一体化污水处理装置的好氧池结构进行了优化设计。在相同曝气强度下,对比研究了微压内循环与普通好氧池的氧传质特性,并分析了内流场特性;装置稳定运行后,探究了水力停留时间(hydraulic retention time,HRT)和气提回流比对出水水质的影响。结果表明:在相同曝气强度下,微压内循环好氧池的氧总转移系数K_(La)(20)约为普通好氧池的1.16倍,且氧转移效率EO_(2)提升超10%,明显提高了氧传质速率和利用效率,有利于降低能耗;液相速度、涡量分布及大尺度旋涡结构的分析进一步证明,微压内循环结构能优化氧利用率,改善泥沉积问题,提升水处理效率;在HRT为14 h和气提回流比为250%的条件下,一体化装置具有良好抗冲击性能,对化学需氧量(chemical oxygen demand,COD)、总氮(total nitrogen,TN)、总磷(total phosphorus,TP)的平均去除率分别为91.02%、79.31%、77.77%,平均出水COD与TN浓度符合《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准,TP浓度达到一级B标准。该研究为污水处理氧传质强化、降本增效提供了新思路。 展开更多

关键词 A^(2)/O工艺 结构优化设计 微压内循环好氧池 氧总转移系数 氧转移效率 能耗

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微孔曝气器充氧性能的影响因素 被引量：22

7

作者 魏延苓 齐鲁 +3 位作者 刘国华 王洪臣 李小冬 庄健 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第2期1-7,共7页

基于双膜理论,研究者提出了曝气器充氧过程中氧传质的基本方程dρ/dt=KL a(ρ*∞-ρL),叙述了氧总转移系数KL a和饱和DO质量浓度ρ*∞的主要影响因素,包括几何参数(曝气器浸没深度、曝气器密度、池表面积、曝气器布局)、运行工况(水平... 基于双膜理论,研究者提出了曝气器充氧过程中氧传质的基本方程dρ/dt=KL a(ρ*∞-ρL),叙述了氧总转移系数KL a和饱和DO质量浓度ρ*∞的主要影响因素,包括几何参数(曝气器浸没深度、曝气器密度、池表面积、曝气器布局)、运行工况(水平流、通气量、污泥龄)和水质条件(表面活性剂、TDS含量)。在一定范围内增大池表面积、通气量或施加水平流均可提高KL a;微孔曝气器采用均匀布置方式或增大曝气器浸没水深有利于氧传质,提高氧转移效率;TDS的质量浓度超过2 g/L,KL a将明显增大;但曝气器浸没深度、曝气器密度和TDS含量对微孔曝气器充氧性能的影响和机理解释仍需进一步研究。温度越低,压力越大或水深越深,ρ*∞越大,这有利于提高曝气器的充氧能力。对微孔曝气器充氧性能影响因素的研究,可为污水处理厂曝气系统的优化运行提供参考。 展开更多

关键词 微孔曝气器 氧总转移系数 饱和溶解氧 曝气器密度 通气量 表面活性剂

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水深对微孔曝气充氧性能的影响研究及数值模拟 被引量：11

8

作者 尹训飞 齐鲁 +3 位作者 张晓军 何志江 张源凯 王洪臣 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期75-78,共4页

以中试规模研究了不同水深下微孔曝气充氧性能的变化,并通过欧拉两相流及标准k-ε湍流模型对曝气过程进行了三维稳态流数值模拟,经获得不同水深下微孔曝气充氧性能的变化规律。结果表明,曝气水深为1~6 m时,标准氧总转移系数（KLas）随... 以中试规模研究了不同水深下微孔曝气充氧性能的变化,并通过欧拉两相流及标准k-ε湍流模型对曝气过程进行了三维稳态流数值模拟,经获得不同水深下微孔曝气充氧性能的变化规律。结果表明,曝气水深为1~6 m时,标准氧总转移系数（KLas）随着水深的增大先减小后趋于不变,氧转移速率（SOTR）随着水深的增大而增大,氧利用率（SOTE）随着水深的增大呈现线性增大。数值模拟结果表明：水深为1 m时,湍动动能沿竖直中心线逐渐降低,水深为3~6 m时,湍动动能沿竖直中心线先增大后降低;气含率的分布随着水深的增大而逐渐均匀,曝气池中心横截面线气含率随着水深的增大而降低。 展开更多

关键词 充氧性能 水深 标准氧总转移系数 氧利用率 湍动动能

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气提式增氧曝气装置在海水养殖池中的性能测定 被引量：5

9

作者 潘强 张俊新 +4 位作者 刘明泰 刘远 张蕾 连云 刘京华 《大连海洋大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期673-677,共5页

为了考察气提式曝气增氧装置在海水养殖水池内的性能表现和溶氧扩散分布规律,自行设计了一种气提式曝气除沫装置,并安装于海水养殖生产车间水池内运行,通过定时定点取样测定池水中的溶解氧浓度,分析该装置运行时养殖池内溶解氧的分布状... 为了考察气提式曝气增氧装置在海水养殖水池内的性能表现和溶氧扩散分布规律,自行设计了一种气提式曝气除沫装置,并安装于海水养殖生产车间水池内运行,通过定时定点取样测定池水中的溶解氧浓度,分析该装置运行时养殖池内溶解氧的分布状态,进而确定该装置增氧的性能指标。结果表明:安装自行设计的气提式曝气除沫装置后,通过实际测试,氧转移系数(K_(La(20)))为0.77h^(-1),氧转移效率(E_A)为5.20%,曝气动力效率(E_p,以O_2计)最高可达4.33 kg/(kW·h);经测定,在养殖水池内各个取样点溶解氧分布均匀,溶解氧浓度同步增加。研究表明,本研究中设计的曝气装置及其布置形式因省去动力循环能耗,曝气动力效率显著提高。 展开更多

关键词 曝气装置 海水养殖池 溶解氧分布 氧总转移系数 动力效率

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水流速度对微孔曝气充氧能力的影响机制研究 被引量：1

10

作者 刘旭阳 周小琳 +1 位作者 康伟昌 毕学军 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期73-77,共5页

以标准氧总转移系数(KLa20)为评价指标,研究了不同通气量下水流流速对刚玉微孔曝气器清水充氧性能的影响,从气泡Sauter平均直径、液相气含率及流体力学角度分析了断面流速对刚玉微孔曝气器充氧能力的影响机制结果表明,通气量一定时,刚... 以标准氧总转移系数(KLa20)为评价指标,研究了不同通气量下水流流速对刚玉微孔曝气器清水充氧性能的影响,从气泡Sauter平均直径、液相气含率及流体力学角度分析了断面流速对刚玉微孔曝气器充氧能力的影响机制结果表明,通气量一定时,刚玉微孔曝气器的KLa20随断面流速的增加而增大;随着通气量的增加,刚玉微孔曝气器的KLa20随断面流速增加而提高的幅度逐渐减小;随断面流速提高,气泡Sauter平均直径逐渐减小,液相气含率逐渐增加;构建的清水推流条件下刚玉微孔曝气器KLa预测模型的预测结果与实测结果具有较高的吻合度,其中弗劳德数是对刚玉微孔曝气器KLa影响较大的参数。研究结果对实际污水处理曝气系统的工程设计具有一定的指导与借鉴意义。 展开更多

关键词 微孔曝气 水流流速 比标准通气量 标准氧总转移系数

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推流反应器流速场对微孔曝气充氧能力的影响

11

作者 刘旭阳 吴涛 +2 位作者 康伟昌 周小琳 毕学军 《环境科学与技术》 CAS CSCD 北大核心 2020年第5期12-17,共6页

文章针对推流式曝气池内水平流速对微孔曝气充氧能力影响问题,采用声学多普勒流速仪和溶解氧在线监测设备,研究了推流式反应器内流速场分布变化及其对刚玉微孔曝气器充氧能力的影响。结果表明,在模拟实际推流式反应器中,当断面平均流速... 文章针对推流式曝气池内水平流速对微孔曝气充氧能力影响问题,采用声学多普勒流速仪和溶解氧在线监测设备,研究了推流式反应器内流速场分布变化及其对刚玉微孔曝气器充氧能力的影响。结果表明,在模拟实际推流式反应器中,当断面平均流速从1 cm/s增加到3 cm/s和5 cm/s时,低通气量(25 m^3/(h·m^2),标准大气压下)条件下微孔曝气器的充氧性能提高了2.40%、8.60%,中通气量(37.5 m^3/(h·m^2),标准大气压下)条件下微孔曝气器的充氧性能提高了1.78%、4.76%,高通气量(50.0 m^3/(h·m^2),标准大气压下)条件下微孔曝气器的充氧性能提高了1.41%、3.52%;随着断面平均流速的增加,断面底部水平流速逐渐增加,并与微孔曝气器充氧能力呈显著相关性。 展开更多

关键词 水平流速 曝气强度 标准氧总转移系数 标准氧转移效率 流速场分布

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叶片数对倒伞曝气机曝气性能影响试验研究 被引量：3

12

作者 刘厚林 尚欢欢 +4 位作者 唐晓晨 张兴 董亮 郭瑾楠 汪文生 《排灌机械工程学报》 EI CSCD 北大核心 2020年第9期922-927,共6页

为了研究各不同状态下叶片数对倒伞曝气机曝气性能的影响,制作了叶片数分别为6枚和8枚的2个倒伞曝气机叶轮,进行了溶解氧试验来研究倒伞曝气机的曝气性能.通过改变曝气池液位高度及倒伞曝气机浸没深度,研究了不同叶片数下,标准氧总转移... 为了研究各不同状态下叶片数对倒伞曝气机曝气性能的影响,制作了叶片数分别为6枚和8枚的2个倒伞曝气机叶轮,进行了溶解氧试验来研究倒伞曝气机的曝气性能.通过改变曝气池液位高度及倒伞曝气机浸没深度,研究了不同叶片数下,标准氧总转移系数、标准充氧能力和标准动力效率的变化规律.结果表明:在同一转速下,8叶片倒伞曝气机的标准氧总转移系数和标准充氧能力明显高于6叶片的.倒伞曝气机的叶片增加,叶轮的抛洒强度增加,液体与空气的接触面积增大,氧传质效率得到有效提高.同时,靠近自由液面的液体波动加大,使液体与气泡间的相互作用更加剧烈,增大了湍动传质的能力.但是增加叶片数会使得消耗的功率增加,故相同转速下不同叶片数的倒伞曝气机的标准动力效率差别较小.研究为倒伞曝气机的经济运行提供参考. 展开更多

关键词 倒伞曝气机 叶片数 标准氧总转移系数 标准充氧能力 标准动力效率

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运行参数对倒伞曝气机曝气性能影响试验 被引量：3

13

作者 王勇 明加意 +3 位作者 董亮 刘厚林 刘嘉伟 汪文生 《农业工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第20期67-73,共7页

转速、浸没深度和液位高度对倒伞曝气机曝气性能的影响较大,为了研究各影响参数协同作用下倒伞曝气机曝气性能的变化情况,该文通过试验研究了不同转速、浸没深度和液位高度对曝气性能的影响。研究表明:在相同转速时随着运行时间的增加... 转速、浸没深度和液位高度对倒伞曝气机曝气性能的影响较大,为了研究各影响参数协同作用下倒伞曝气机曝气性能的变化情况,该文通过试验研究了不同转速、浸没深度和液位高度对曝气性能的影响。研究表明:在相同转速时随着运行时间的增加曝气池溶解氧浓度随之增大,但增幅逐渐降低;随着转速的增加,叶轮对水的做功能力增强,提高了水面的湍动强度及水面下的复氧强度,进而缩短了曝气池达到氧饱和的时间,转速为300 r/min达到氧饱和的时间比150 r/min缩短了约57%。转速、浸没深度和液位高度的改变均会极大地影响倒伞曝气机的性能:转速的增加能够提升倒伞曝气机的标准氧总转移系数和标准充氧能力,但对于标准动力效率的提升有一个上限值,该上限值与浸没深度有关;倒伞曝气机低速运行时,浸没深度和液位高度对标准氧总转移系数和标准充氧能力的影响较小。液位高度的增加会加大倒伞曝气机的标准充氧能力和标准动力效率,但是相同液位高度下,随着转速的增加标准动力效率增幅明显小于标准充氧能力增幅,当液位高度为250 mm时,转速从150增加到300 r/min,标准充氧能力值提高2.91倍而标准动力效率提高1.22倍。该研究可为倒伞曝气机的经济运行提供参考。 展开更多

关键词 压力 水 叶轮 倒伞曝气机 变转速 标准氧总转移系数 标准充氧能力 标准动力效率

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