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先进核能系统用氧化物弥散强化钢成分设计及制备工艺研究进展
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作者 翟亚中 车洪艳 +1 位作者 何西扣 包汉生 《粉末冶金技术》 北大核心 2025年第4期484-496,共13页
核能是一种清洁能源,发展具有更高安全性和经济性的第四代核能系统是当下各国的研究热点。传统锆合金已经无法适应第四代核能系统苛刻的服役环境,开发具有优异综合性能的材料成为核能工程应用领域亟待解决的问题。氧化物弥散强化钢(oxid... 核能是一种清洁能源,发展具有更高安全性和经济性的第四代核能系统是当下各国的研究热点。传统锆合金已经无法适应第四代核能系统苛刻的服役环境,开发具有优异综合性能的材料成为核能工程应用领域亟待解决的问题。氧化物弥散强化钢(oxide dispersion strengthened,ODS)因具有良好的综合性能被认为是第四代核能系统反应堆包壳的重要候选材料,是核材料领域的研究热点。氧化物弥散强化钢优异的性能源于其合理的成分设计及独特的显微组织,高数密度的弥散氧化物粒子极大地改善了合金的高温力学性能及抗辐照性能。尽管世界各国围绕氧化物弥散强化钢成分设计-性能-制备工艺开展了大量的研究工作,但是在批量生产方面仍然存在挑战,制约了氧化物弥散强化钢的工程应用。本文就国内外氧化物弥散强化钢的显微组织、成分设计及制备技术等研究工作进行总结和分析,对氧化物弥散强化钢在核能领域的应用前景和当下存在的问题进行总结和展望,为核级氧化物弥散强化钢的发展提供参考。 展开更多
关键词 先进核能系统 氧化物弥散强化 显微组织 成分设计 制备工艺
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基于小样品测试氧化物弥散强化HT9钢在650℃下的高温蠕变行为
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作者 程硕 李世江 +2 位作者 龚翱翔 赵磊 佟振峰 《原子能科学技术》 北大核心 2025年第2期436-443,共8页
氧化物弥散强化钢(ODS)由于其具有较好的高温性能和辐照性能,已成为先进核能系统候选材料。由于其采用粉末冶金的制备工艺,材料多为细晶或超细晶组织。这类细晶材料的高温蠕变行为机制较为复杂,晶粒尺度和弥散强化粒子对蠕变行为的影响... 氧化物弥散强化钢(ODS)由于其具有较好的高温性能和辐照性能,已成为先进核能系统候选材料。由于其采用粉末冶金的制备工艺,材料多为细晶或超细晶组织。这类细晶材料的高温蠕变行为机制较为复杂,晶粒尺度和弥散强化粒子对蠕变行为的影响缺乏深入认识。本文以氧化物弥散强化钢HT9-ODS和参比HT9钢为研究对象,选取典型的快中子反应堆服役温度650℃为实验温度,利用小尺寸样品进行了应力区间为80~180 MPa的蠕变试验。研究了HT9-ODS钢在高温下的蠕变行为,发现在应力高于100 MPa时,弥散颗粒通过钉扎位错使应力集中,高应力条件下的晶界滑动促进裂纹的萌生聚合,晶界滑动起主导作用;在应力降低到80 MPa时,晶界滑动作用下降,弥散颗粒阻碍位错运动,HT9-ODS钢蠕变寿命远长于参比HT9钢。 展开更多
关键词 HT9钢 HT9-ODS钢 氧化物弥散强化 蠕变
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氧化物掺杂对钼铼合金板材力学性能的影响
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作者 王广达 熊宁 况春江 《粉末冶金技术》 北大核心 2025年第2期233-238,247,共7页
通过在钼铼合金中加入La_(2)O_(3)和ZrO_(2),研究了氧化物掺杂对烧结坯料相对密度以及最终轧制板坯室温力学性能的影响,比较了两种氧化物的不同作用。研究发现,掺杂氧化物可以明显降低合金粉末粒度、细化晶粒,掺杂ZrO_(2)的钼铼合金晶... 通过在钼铼合金中加入La_(2)O_(3)和ZrO_(2),研究了氧化物掺杂对烧结坯料相对密度以及最终轧制板坯室温力学性能的影响,比较了两种氧化物的不同作用。研究发现,掺杂氧化物可以明显降低合金粉末粒度、细化晶粒,掺杂ZrO_(2)的钼铼合金晶粒尺寸最小,但会因晶型相变降低烧结坯的相对密度。轧制变形可以提高合金板材的硬度和强度,掺杂La_(2)O_(3)的钼铼合金可以获得更高的强度并且塑性几乎不变,掺杂ZrO_(2)的钼铼合金则在强度提高的同时塑性降低。掺杂ZrO_(2)的钼铼合金抗拉强度和屈服强度最大,分别为1034 MPa和888.2 MPa。 展开更多
关键词 钼铼合金 稀土氧化物 陶瓷氧化物 弥散强化 力学性能
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氧化物弥散强化镍基高温合金制备与性能研究
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作者 刘恩宇 马庆爽 +3 位作者 白静 宫明龙 李会军 高秋志 《精密成形工程》 北大核心 2024年第10期50-60,共11页
目的以第三代镍基高温合金粉末为基础,制备氧化物弥散强化(Oxide Dispersion Strengthened,ODS)合金,探讨不同球磨时间与过程控制剂(Process Control Agent,PCA)添加量对机械合金化(Mechanically Alloying,MA)后粉末形貌与尺寸的影响,... 目的以第三代镍基高温合金粉末为基础,制备氧化物弥散强化(Oxide Dispersion Strengthened,ODS)合金,探讨不同球磨时间与过程控制剂(Process Control Agent,PCA)添加量对机械合金化(Mechanically Alloying,MA)后粉末形貌与尺寸的影响,以及放电等离子烧结(Spark Plasma Sintering,SPS)温度对合金压缩性能和硬度的影响。方法利用扫描电子显微镜(Scanning Electron Microscope,SEM)表征机械合金化后粉末形貌,并统计粉末平均尺寸与晶粒尺寸,结合MHV-50Z/V2.0型数显维氏硬度计与AGS-X-100 kN电子万能试验机等方法对力学性能进行分析。结果PCA的加入能够有效细化粉末,但随着PCA添加量的增加,MA粉末逐渐由球状变为层片状。随着球磨时间的延长,部分粉末逐渐由球状变为扁平球状。另外,粉末的平均尺寸和晶粒尺寸均随球磨时间的延长而先减小后趋于稳定。SPS烧结温度为1050℃的合金性能最优,其极限压缩强度达到1735.61 MPa,维氏硬度高达488.94HV。结论最佳的制备工艺组合为球磨时间36 h,PCA添加量(质量分数)10%,SPS烧结温度1050℃,在此工艺参数组合下可制备出性能较优异的ODS镍基高温合金。 展开更多
关键词 镍基高温合金 氧化物弥散强化 机械合金 放电等离子烧结 压缩性能
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氧化物弥散强化高温合金 被引量:32
5
作者 柳光祖 田耘 单秉权 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2001年第1期20-23,共4页
简要地概述了ODS高温合金的发展状况、生产工艺、组织与性能特点及应用前景等。
关键词 氧化物弥散强化 高温合金 ODS 粉末冶金 航空材料
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热处理工艺对氧化物弥散强化Fe-Cr合金微观结构和致密化的影响 被引量:4
6
作者 李明 周张健 +5 位作者 何培 许迎利 马垚 黎兴刚 燕青芝 葛昌纯 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期552-555,共4页
将预合金粉雾化粉与Ti粉、纳米Y2O3粉混合后进行机械合金化,所得粉末用热等静压进行固结,采用不同的热处理参数对所得样品进行热处理。利用扫描电镜及透射电镜(TEM)等检测工具进行检测。结果表明,机械合金化中导致的孔洞会在热等静压后... 将预合金粉雾化粉与Ti粉、纳米Y2O3粉混合后进行机械合金化,所得粉末用热等静压进行固结,采用不同的热处理参数对所得样品进行热处理。利用扫描电镜及透射电镜(TEM)等检测工具进行检测。结果表明,机械合金化中导致的孔洞会在热等静压后保留在试样基体中,随正火温度的提高,孔洞的形貌由不规则大孔洞变为细小均匀分散的小孔;在1 100℃下保温5 h后,孔洞粗化。TEM显示,随正火温度的提高,晶粒发生长大而粗化,并伴随着显微硬度的下降,当在1 050℃后继续增加温度,则硬度变化不明显。 展开更多
关键词 机械合金 铁素体 氧化物弥散强化 热等静压 孔洞
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氧化物弥散强化MGH956合金冷轧板材的再结晶 被引量:1
7
作者 田耘 杨峥 柳光祖 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第5期25-36,共12页
对氧化物弥散强化MGH956冷轧板材再结晶退火后可形成较为均匀细小和极其粗大两种完全不同晶粒组织状态的再结晶行为进行了研究。采用光学显微镜对冷轧板材在700~1350℃,1~120min等温退火后的组织检验结果显示:这两种晶粒组织状态的... 对氧化物弥散强化MGH956冷轧板材再结晶退火后可形成较为均匀细小和极其粗大两种完全不同晶粒组织状态的再结晶行为进行了研究。采用光学显微镜对冷轧板材在700~1350℃,1~120min等温退火后的组织检验结果显示:这两种晶粒组织状态的再结晶在起始和完成温度、起始形核位置、及长大速率等方面均存在显著差异,表明MGH956冷轧板材的再结晶并非仅以一种,至少可以两种不同的机制形成,并且,这两种机制还可共同发生在同一板材,导致MGH956板材再结晶组织形貌呈多样性,晶粒尺寸出现极为明显的差异。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化 MGH956合金 板材 再结晶
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超固相线液相烧结制备氧化物弥散强化镍基高温合金 被引量:1
8
作者 李俊 熊惟皓 +1 位作者 杨青青 李小峰 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第9期85-88,92,共5页
采用超固相线液相烧结法制备了纳米Y_2O_3质量分数为0~8%的氧化物弥散强化镍基高温合金,研究了烧结温度、Y_2O_3含量对该合金组织和力学性能的影响。结果表明:含1.5%Y_2O_3的合金经过1265℃真空烧结2h后,综合性能最佳,相对密度为98.13%... 采用超固相线液相烧结法制备了纳米Y_2O_3质量分数为0~8%的氧化物弥散强化镍基高温合金,研究了烧结温度、Y_2O_3含量对该合金组织和力学性能的影响。结果表明:含1.5%Y_2O_3的合金经过1265℃真空烧结2h后,综合性能最佳,相对密度为98.13%,抗拉强度为770MPa,后续的热等静压处理可以促进合金的致密化,使抗拉强度进一步提高,达838 MPa。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化镍基高温合金 超固相线液相烧结 热等静压 Y2O3
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双束强辐照对氧化物弥散强化铁素体型合金强化相稳定性影响 被引量:1
9
作者 胡本芙 彭顺米 +1 位作者 木下博嗣 高桥平七郎 《核科学与工程》 CSCD 北大核心 2003年第4期366-370,379,共6页
采用双束复合辐照装置,研究了He存在条件下,强辐照对长期时效后的ODS合金中强化相(Y2O3)的稳定性和辐照损伤特征的影响。实验结果表明:双束强辐照下,ODS合金中强化相不稳定,发生聚集长大并造成附近基体中Ti、Y浓度增高,导致空洞尺寸和... 采用双束复合辐照装置,研究了He存在条件下,强辐照对长期时效后的ODS合金中强化相(Y2O3)的稳定性和辐照损伤特征的影响。实验结果表明:双束强辐照下,ODS合金中强化相不稳定,发生聚集长大并造成附近基体中Ti、Y浓度增高,导致空洞尺寸和空洞肿胀增加,并对这一结果从理论上进行解释。 展开更多
关键词 双束强辐照装置 稳定性 辐照损伤 ODS合金 氧化物弥散强化铁素体型合金 核燃料包壳管
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轧制变形量对15Cr氧化物弥散强化钢显微组织与力学性能的影响
10
作者 谢锐 吕铮 +2 位作者 王晴 陈剑波 刘春明 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期16-21,共6页
采用热等静压工艺制备了15Cr氧化物弥散强化(15Cr-ODS)钢并对其进行轧制,研究了轧制变形量(0,30%,50%,70%)对试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:轧制可以提高试验钢的密度,但变形量对密度无明显影响;随轧制变形量增加,试验钢晶... 采用热等静压工艺制备了15Cr氧化物弥散强化(15Cr-ODS)钢并对其进行轧制,研究了轧制变形量(0,30%,50%,70%)对试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:轧制可以提高试验钢的密度,但变形量对密度无明显影响;随轧制变形量增加,试验钢晶粒细化,组织各向异性更加显著,析出相尺寸变大,分布密度降低;轧制后试验钢的显微硬度、室温至600℃的抗拉强度和断后伸长率均提高;随轧制变形量增加,显微硬度增加,但抗拉强度无明显变化。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化 轧制变形量 显微组织 硬度 拉伸性能
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喷射氧化物粒子弥散强化锌铝合金的研究
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作者 刘昌明 钮因亿 周刚 《重庆大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 1992年第6期132-135,共4页
采用自制的喷射装置将Co_3O_4和T_iO_2粒子分别喷入锌铝合金(ZA—12)中,研究了它们对该合金的机械性能的影响效果。实验结果表明:喷射CO_3O_4和T_iO_2粒子能有效地提高合金在室温和100℃下的综合机械性能,特别是高温性能。进一步的观察... 采用自制的喷射装置将Co_3O_4和T_iO_2粒子分别喷入锌铝合金(ZA—12)中,研究了它们对该合金的机械性能的影响效果。实验结果表明:喷射CO_3O_4和T_iO_2粒子能有效地提高合金在室温和100℃下的综合机械性能,特别是高温性能。进一步的观察和分析表明:弥散分布在基体中的氧化物粒子是提高合金机械性能的原因。 展开更多
关键词 喷射 弥散强化 氧化物粒子 合金
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核电用氧化物弥散强化铁素体/马氏体钢制备技术研究进展
12
作者 周晓胜 孙汝昊 +2 位作者 李国栋 李昊 张煌 《精密成形工程》 北大核心 2024年第10期73-83,共11页
氧化物弥散强化(Oxide Dispersion Strengthened,ODS)铁素体/马氏体钢因其优异的高温力学性能和抗辐照性能,被认为是核电关键部件首选结构材料。ODS铁素体/马氏体钢中添加的氧化物主要为Y_(2)O_(3)。由于Y在Fe中的固溶度非常低,且Y_(2)O... 氧化物弥散强化(Oxide Dispersion Strengthened,ODS)铁素体/马氏体钢因其优异的高温力学性能和抗辐照性能,被认为是核电关键部件首选结构材料。ODS铁素体/马氏体钢中添加的氧化物主要为Y_(2)O_(3)。由于Y在Fe中的固溶度非常低,且Y_(2)O_(3)的熔点非常高,目前主要通过粉末冶金法将Y_(2)O_(3)引入铁基体中。ODS钢基体的合金成分不同,其基体组织不同,将决定着在粉末冶金法的热成形过程中是否发生固态相变。因此,首先详细讨论了ODS马氏体钢和ODS铁素体钢的合金成分、微观组织特征和相变行为。探讨了热成形工艺(热挤/锻压、热等静压和放电等离子烧结技术)对ODS钢微观组织和力学性能的影响。其中,突出了氧化物纳米颗粒与晶界和相界的相互作用,指出氧化物纳米颗粒与界面的相互作用将影响氧化物的均匀分布。针对粉末冶金法在大规模生产、制造成本等方面的局限性,介绍了国内外学者采用感应熔炼法制备ODS钢所进行的尝试及进展。最后综述了目前采用增材制造技术制备高性能ODS钢的进展,涉及增材制造粉末的预处理技术和不同增材制造工艺对ODS钢微观组织和力学性能的影响。增材制造技术制备ODS钢中的氧化物颗粒尺寸及数密度已达可接受水平,在高效、低成本制备高性能ODS钢方面具有巨大潜力。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化(ODS)钢 固态相变 粉末冶金法 增材制造技术 力学性能
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双模晶粒氧化物弥散强化合金的强化模型及热稳定性 被引量:3
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作者 展鑫 王国伟 +5 位作者 谭黎明 何武强 吴凯西 何英杰 刘锋 黄岚 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第3期612-619,共8页
通过透射电子显微镜、电子背散射衍射、扫描电子显微镜和室温拉伸检测等手段,建立并验证双模晶粒尺寸分布氧化物弥散强化合金的室温强化预测模型。同时,通过在1150℃下进行不同时间的热处理试验,结合组织观察和显微硬度测试,研究合金的... 通过透射电子显微镜、电子背散射衍射、扫描电子显微镜和室温拉伸检测等手段,建立并验证双模晶粒尺寸分布氧化物弥散强化合金的室温强化预测模型。同时,通过在1150℃下进行不同时间的热处理试验,结合组织观察和显微硬度测试,研究合金的高温组织热稳定性。结果表明:室温强化预测模型通过叠加固溶强化(σss)、晶粒尺寸强化(σg)、位错强化(σd)与氧化物纳米粒子强化(σp)之和的平方根,模型预测结果与试验值十分接近。合金组织热稳定性研究结果表明,在1150℃热处理初期,晶粒长大迅速且合金硬度迅速降低;而当热处理时间延长到8 h之后,晶粒尺寸虽有变化但其长大速率明显放缓,且合金硬度在热处理8 h后趋于稳定。 展开更多
关键词 双模分布 晶粒 氧化物弥散强化 强化模型 热稳定性
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机械合金化氧化物弥散强化镍基超合金 被引量:2
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作者 沙维 《有色金属》 CSCD 1994年第2期67-71,共5页
为满足高温应用的要求,需引进、发展新的材料与新的概念.最新研究、观察表明,机械合金化生产的弥散强化材料通过固态加工与热处理过程可以具有非常大的各向异性晶粒结构,很适于高温应用。许多高温应用材料都受益于氧化物弥散强化,... 为满足高温应用的要求,需引进、发展新的材料与新的概念.最新研究、观察表明,机械合金化生产的弥散强化材料通过固态加工与热处理过程可以具有非常大的各向异性晶粒结构,很适于高温应用。许多高温应用材料都受益于氧化物弥散强化,因为常规强化析出物(如γ′)在1000℃以上会溶解到基体中而彻底失去作用。本文将详细介绍国际上这类合金的制作与应用情况,为国内研究发展该材料打下基础。 展开更多
关键词 机械合金 氧化物弥散强化合金 力学性能 氧化
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氧化物弥散强化(ODS)合金在高温领域的应用 被引量:4
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作者 吴卫东 柳光祖 李华林 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 1995年第4期6-9,共4页
扼要阐述了铁、镍基二类氧化物弥散强化合金的发展状况、加工工艺、高温性能及其应用前景。
关键词 铁基合金 镍基合金 氧化物弥散强化 航空材料
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球磨时间和退火温度对氧化物弥散强化合金粉末结构的影响
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作者 朱高凡 杨新异 +1 位作者 曹海波 黄群英 《材料导报》 CSCD 北大核心 2023年第17期238-243,共6页
为了研究铁基氧化物弥散强化(ODS)合金粉末中氧化物的结构演变过程与规律,采用行星式球磨机制备了高Y_(2)O_(3)含量的粉末,并在400~1200℃范围内退火1 h,利用XRD、SEM和TEM研究了球磨和退火后粉末的结构变化。结果表明,球磨前期粉末尺... 为了研究铁基氧化物弥散强化(ODS)合金粉末中氧化物的结构演变过程与规律,采用行星式球磨机制备了高Y_(2)O_(3)含量的粉末,并在400~1200℃范围内退火1 h,利用XRD、SEM和TEM研究了球磨和退火后粉末的结构变化。结果表明,球磨前期粉末尺寸较大,内部缺陷较多,球磨至48 h时,粉末粒径主要分布在5μm以下,Fe晶粒细化至约20 nm,Y_(2)O_(3)与基体均匀分布,且在球磨过程中出现了少量的Y_(2)Ti_(2)O_(7)相。针对不同退火温度的研究结果显示,退火温度在600℃时开始析出YTiO3相,在1000℃时开始析出Y_(2)Ti_(2)O_(7)相,随着退火温度升高,氧化物逐渐扩散至粉末表层,退火温度超过1000℃时粉末内部Y-Ti-O相比例减少较为明显。ODS粉末的微观结构分析及相关结论可为制备高性能核反应堆结构材料提供一定的借鉴与参考。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化 球磨时间 氧化物 退火温度
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氧化物弥散强化镍基合金高温形变微观组织
17
作者 沙维 《有色金属》 CSCD 1995年第2期84-89,共6页
本实验研究氧化物弥散强化镍基合金经高温塑性形变后的微观组织变化情况。采用压缩试验在856、930、1050℃对Ni-1.19%Fe-19.51%Cr-6%Al-3.41%W-1.02%Y2O3(wt%)合金加以5%~... 本实验研究氧化物弥散强化镍基合金经高温塑性形变后的微观组织变化情况。采用压缩试验在856、930、1050℃对Ni-1.19%Fe-19.51%Cr-6%Al-3.41%W-1.02%Y2O3(wt%)合金加以5%~20%塑性变形,然后观察显微组织。结果表明,压缩试样内部形变极不均匀,可发生局部破裂。完全再结晶粗大晶粒试样低形变区内位错密度很低。相对来讲,部分再结晶试样形变后有较高的位错密度。此外,合金中γ'析出物对强化有很大贡献。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化合金 高温形变 微观组织 位错 γ'析出 TEM 金相 再结晶
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机械合金化氧化物弥散强化合金再结晶过程的研究 被引量:1
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作者 沙维 《材料导报》 CSCD 1996年第A00期121-125,共5页
机械合金化氧化物弥散强化合金的极高再结晶温度无法用γ析出物熔解、弥散粒子粗化、或常规晶粒长在理论合理解释。这类合金再结晶前晶粒极其细小,在微米以下量级。分析表明,在这种情况下,超细晶粒的晶界交结线在强列钉轧作用,阻止... 机械合金化氧化物弥散强化合金的极高再结晶温度无法用γ析出物熔解、弥散粒子粗化、或常规晶粒长在理论合理解释。这类合金再结晶前晶粒极其细小,在微米以下量级。分析表明,在这种情况下,超细晶粒的晶界交结线在强列钉轧作用,阻止再结晶成核启动。本工作基于这种考虑,建立模型,较完善地解释了机械合金化氧化物弥散强化合金的奇异再结晶现象。 展开更多
关键词 机械合金 氧化物弥散 强化合金 再结晶
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机械合金化的氧化物弥散强化钨合金动态变形行为 被引量:1
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作者 郑欣 《稀有金属快报》 CSCD 2002年第9期20-21,共2页
关键词 机械合金 氧化物弥散强化合金 动态变形行为
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铁基高温合金氧化物强化相的形成和演化 被引量:6
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作者 刘东华 刘咏 +1 位作者 韩云娟 刘祖铭 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期1143-1148,共6页
采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱分析、差示扫描量热法(DSC)分析、金相观察和显微硬度测定,研究铁基合金Fe-14Cr-3W-5Ti-3Y-2.2O(质量分数,%)中氧化物弥散相的形成和演化过程,以及氧化物弥散相对铁基合金的强化作用。结果表明... 采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱分析、差示扫描量热法(DSC)分析、金相观察和显微硬度测定,研究铁基合金Fe-14Cr-3W-5Ti-3Y-2.2O(质量分数,%)中氧化物弥散相的形成和演化过程,以及氧化物弥散相对铁基合金的强化作用。结果表明:在高能球磨过程中,TiH2、YH2和Fe2O3可以在雾化粉末Fe-14Cr-3W基体中充分固溶;在随后的压制、烧结过程中,当烧结温度为950℃时弥散相以Ti2Y2O7相的形式析出,其强化作用不明显,合金的显微硬度只有250HV;当烧结温度为1100℃时,烧结体致密度得到提高,弥散相强化效果显著,合金的显微硬度为798HV;随着烧结温度的提高,析出相粒子长大,合金的显微硬度降低。 展开更多
关键词 铁基高温合金 氧化物析出相 弥散强化 TiH2 YH2 FE2O3 TiY2O7
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