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线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响
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作者 胡明磊 张维 +4 位作者 徐科 胡斌 陈光 刘仁才 李冬升 《精密成形工程》 北大核心 2025年第5期158-165,共8页
目的 明确线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响规律。方法 采用Gleeble3500热力模拟试验机模拟CHDG-B焊接过程中的热循环,研究线能量对CHDG-B粗晶热影响区金相显微组织、晶粒大小、显微硬度、冲击韧性等的影响规律。结... 目的 明确线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响规律。方法 采用Gleeble3500热力模拟试验机模拟CHDG-B焊接过程中的热循环,研究线能量对CHDG-B粗晶热影响区金相显微组织、晶粒大小、显微硬度、冲击韧性等的影响规律。结果 当线能量为5 kJ/cm和6.5 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区晶粒平均尺寸小于母材CHDG-B的晶粒平均尺寸;当线能量为10 kJ/cm和17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区晶粒平均尺寸大于母材CHDG-B的晶粒平均尺寸。当线能量为17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区的析出相不再是弥散分布在晶粒中,析出相对晶界的钉扎作用明显下降,焊接粗晶热影响区晶粒长大。当线能量为5kJ/cm和6.5 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区冲击功值大于母材CHDG-B的冲击功值;当线能量为10 kJ/cm和17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区冲击功值小于母材CHDG-B的冲击功值。当线能量为5 kJ/cm时,析出相数量相对较少、形态呈细小圆球状,在奥氏体晶粒中弥散分布。结论 从控制晶粒尺寸和冲击韧性角度考虑,在焊接CHDG-B时,线能量应小于10 kJ/cm。在本文试验条件下,线能量对CHDG-B焊接粗晶热影响区耐晶间腐蚀能力没有影响。 展开更多
关键词 焊接影响 -力模拟 CHDG-B钢 冲击韧性 粒尺寸
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焊接热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区组织和力学性能的影响
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作者 潘楠 王纳 +1 位作者 赵孚 张宇 《精密成形工程》 北大核心 2025年第1期134-143,共10页
目的研究大热输入条件下不同Nb含量AH36钢的焊接性能。方法使用光学显微镜、场发射扫描电镜、透射电镜、维氏硬度仪和冲击试验机,研究了热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区(CGHAZ)微观组织、维氏硬度和常温冲击韧性的影响。采用气电... 目的研究大热输入条件下不同Nb含量AH36钢的焊接性能。方法使用光学显微镜、场发射扫描电镜、透射电镜、维氏硬度仪和冲击试验机,研究了热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区(CGHAZ)微观组织、维氏硬度和常温冲击韧性的影响。采用气电立焊试验评价了工业试制的AH36钢板的焊接性能。结果随着热输入的增大,原奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,侧板条铁素体含量与贝氏体含量逐渐下降,晶界铁素体不断粗化,硬度呈现下降趋势。当热输入为140 kJ/cm时,CGHAZ的常温冲击功高于热输入80 kJ/cm时的常温冲击功,但相近于热输入200 kJ/cm时的常温冲击功。在同等热输入下低Nb钢CGHAZ的贝氏体含量小于高Nb钢的。因此,低Nb钢CGHAZ的硬度低于高Nb钢硬度,常温冲击韧性优于高Nb钢的。气电立焊接头各区域的冲击功均满足船级社要求。结论低Nb含量AH36钢的焊接性能优于高Nb含量AH36钢的。工业试制的AH36钢板具有良好的焊接性能。 展开更多
关键词 NB微合金化 影响 冲击韧性 针状铁素体 气电立焊
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QP980淬火-配分钢热模拟激光焊接热影响区性能
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作者 王金凤 郭亿 +4 位作者 苏文超 车亚军 蔡笑宇 李文娟 徐肖飞 《焊接学报》 北大核心 2025年第7期1-8,共8页
文中采用Gleeble-3500热模拟系统对QP980淬火-配分钢激光焊接热影响区(heat affected zone,HAZ)不同亚区进行热模拟,通过研究HAZ不同亚区的组织和性能,并与焊接接头HAZ相同区域进行比较.结果表明,热模拟获得的焊接HAZ各亚区组织与激光... 文中采用Gleeble-3500热模拟系统对QP980淬火-配分钢激光焊接热影响区(heat affected zone,HAZ)不同亚区进行热模拟,通过研究HAZ不同亚区的组织和性能,并与焊接接头HAZ相同区域进行比较.结果表明,热模拟获得的焊接HAZ各亚区组织与激光焊接接头相同区域的组织一致.力学性能分析表明,在热模拟试样中,亚临界热影响区(sub-critical heat affected zone,SCHAZ)抗拉强度和硬度都最低,断后伸长率在整个焊接HAZ中最大.拉伸试验中SCHAZ发生了明显的伸长,表明延展性能相对较好.焊接接头横截面硬度分析表明,焊接接头的临界热影响区(inter-critical heat affected zone,ICHAZ)硬度低于母材(base metal, BM),为焊接接头的软化区.焊接接头的拉伸性能及横截面硬度分布表明焊接接头的薄弱区域位于焊接HAZ的ICHAZ,与模拟焊接HAZ的性能吻合.通过对SCHAZ的组织进行分析,相比BM的几何必须位错密度(geometrically necessary dislocations,GND)减少,平均晶粒尺寸增大,小角度晶界晶粒含量下降. 展开更多
关键词 QP980淬火-配分钢 激光焊接 模拟焊接影响 接头软化
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t_(8/5)对NM400耐磨钢焊接粗晶区组织和性能的影响 被引量:2
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作者 佘人杰 张波 +3 位作者 肖爱达 周剑丰 刘宁 梁文 《热加工工艺》 北大核心 2025年第3期56-59,64,共5页
利用MMS-200热模拟试验机,通过金相组织观察及硬度检测等方法,研究了不同t_(8/5)条件下NM400耐磨钢焊接粗晶区显微组织及硬度的变化规律,并获得了热影响区的连续冷却转变曲线。结果表明:高温转变区析出先共析铁素体,中低温区域发生贝氏... 利用MMS-200热模拟试验机,通过金相组织观察及硬度检测等方法,研究了不同t_(8/5)条件下NM400耐磨钢焊接粗晶区显微组织及硬度的变化规律,并获得了热影响区的连续冷却转变曲线。结果表明:高温转变区析出先共析铁素体,中低温区域发生贝氏体和马氏体转变;t_(8/5)≤10 s时,硬度变化不大,组织主要为板条马氏体;当t_(8/5)>10 s时,随着t_(8/5)时间的增加,硬度显著降低,板条马氏体数量逐渐减少,贝氏体数量增加;当t_(8/5)=60 s时,马氏体组织消失,60~150 s区间组织主要为贝氏体;当t_(8/5)=150 s时,析出铁素体,且板条贝氏体逐步转变为粒状贝氏体。根据SH-CCT曲线分析,NM400耐磨钢焊接时应严格控制线能量,控制t_(8/5)≤10 s,以保证焊接接头的强度。 展开更多
关键词 焊接模拟 SH-CCT图 NM400耐磨钢 硬度
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微量元素对超大线能量EH36船板热影响区粗晶区组织和性能的影响 被引量:3
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作者 韩美 张熹 +4 位作者 马青军 魏玉顺 韦晨 王泽军 贾云海 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第2期47-53,I0005,I0006,共9页
通过焊接热模拟研究了在超大线能量下焊接时Al元素、Mg元素和Ti元素含量对EH36高强船板钢热影响区粗晶区组织、性能的影响规律,采用Thermo-Calc热力学计算与SEM,EDS测试相结合的方法揭示了Al元素、Mg元素和Ti元素含量与母材中氧化物类... 通过焊接热模拟研究了在超大线能量下焊接时Al元素、Mg元素和Ti元素含量对EH36高强船板钢热影响区粗晶区组织、性能的影响规律,采用Thermo-Calc热力学计算与SEM,EDS测试相结合的方法揭示了Al元素、Mg元素和Ti元素含量与母材中氧化物类型、尺寸、数量及粗晶区相变的关系.结果表明,Al_(2)O_(3)无法诱导针状铁素体相变,当Al元素质量分数低于0.005%时,钢中可形成Mg元素、Ti元素或其复合氧化物,可促进粗晶区针状铁素体相变.Mg元素和Ti元素联合添加时,当Mg元素质量分数由0.0042%降低为0.0013%,氧化物类型由MgO转变为Mg_(2)TiO_(4),经统计20个视场内的氧化物数量由408个提高到503个,平均直径由1.37μm减小到1.10μm,显著提高了非均匀形核的比表面积,抑制了晶界铁素体的形成,使t8/5=300 s时粗晶区热模拟试样-20℃冲击吸收能量由43 J提升到127 J. 展开更多
关键词 微量元素 船板 超大线能量 影响
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加热速度对CHDG-B合金焊接热影响区组织和性能的影响
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作者 胡明磊 胡斌 +4 位作者 徐科 张维 于祥龙 陈光 李冬升 《精密成形工程》 北大核心 2025年第8期222-228,共7页
目的以CHDG-B合金为研究对象,探究其焊接热影响区的微观组织、力学行为与加热速度的相互作用机制。方法采用固溶处理后的CHDG-B试样,分别在100、50、10/s℃的加热速度下进行焊接热模拟实验。利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜对热影响... 目的以CHDG-B合金为研究对象,探究其焊接热影响区的微观组织、力学行为与加热速度的相互作用机制。方法采用固溶处理后的CHDG-B试样,分别在100、50、10/s℃的加热速度下进行焊接热模拟实验。利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜对热影响区(HAZ)的微观结构进行详尽分析。此外,还进行了硬度、冲击、拉伸试验等性能测试。结果随着加热速度的减小,与母材相比,CHDG-B合金的晶粒尺寸变化不明显,但析出相NbC的形态由细小圆球状逐渐变为条带状。加热速度减小导致热影响区硬度下降,同时组织韧性降低。当加热速度大于10℃/s时,NbC析出相在晶界处的钉扎作用有效细化了晶粒,提升了热影响区的硬度,但当加热速度过低时,析出相的长大增加了微裂纹的形成趋势,进而影响了材料的韧性。冲击断口观察结果表明,CHDG-B合金的断裂机制为韧性断裂。结论当加热速度大于10/s℃时,既保证了CHDG-B合金热影响区的硬度,又维持了良好的韧性,从而为实际应用中焊接工艺的制定提供了理论依据和技术指导。 展开更多
关键词 CHDG-B合金 焊接模拟 焊接影响 微观组织 冲击韧性 粒尺寸
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国产P91钢焊接接头热影响区各亚区域的热处理模拟
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作者 方利鹏 要玉宏 +3 位作者 金耀华 冯琳杰 张巍 刘福广 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期55-64,共10页
采用不同温度(800,850,950,1 300℃)×25 min的正火+755℃×60 min回火处理分别模拟P91钢接头热影响区不同亚区域,采用650℃×200 h高温加速时效热处理工艺模拟服役50 000 h工况,通过对比热模拟和实际接头试样研究了服役50 ... 采用不同温度(800,850,950,1 300℃)×25 min的正火+755℃×60 min回火处理分别模拟P91钢接头热影响区不同亚区域,采用650℃×200 h高温加速时效热处理工艺模拟服役50 000 h工况,通过对比热模拟和实际接头试样研究了服役50 000 h后P91钢焊接接头热影响区不同亚区域的组织及性能。结果表明:粗晶区、细晶区服役态热模拟试样的马氏体板条形态以及MX相、M_(23)C_(6)碳化物和Laves相的数量、分布、颗粒尺寸与实际接头相应亚区域均十分接近;除粗晶区外,热影响区各亚区域服役态热模拟试样和实际服役接头相应区域的平均晶粒尺寸十分接近,相对误差不超过12.5%,显微硬度和微型杯突力学性能相近,强度、韧度和断裂挠度率相对误差均在5%以内,断口呈典型微孔聚集型韧性断裂特征;热影响区部分相变区显微硬度最小,为191 HV,在细晶区和粗晶区硬度大幅上升,在熔合线处达到最大,为314 HV;热影响区粗晶区的微型杯突强度最大,塑性最差,部分相变区的强度最低,塑性最好;相比粗晶区,部分相变区的颈缩程度更高,韧窝更大更深。 展开更多
关键词 P91钢 焊接接头 影响 处理模拟 加速时效 显微硬度 微型杯突力学性能
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超低碳超高强X120管线钢焊接热影响区粗晶区的组织转变 被引量:12
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作者 雷玄威 王红鸿 +3 位作者 尹雨群 赵晋斌 钱勇 吴开明 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期73-76,116-117,共4页
采用热模拟试验方法分析了超低碳超高强X120管线钢焊接热影响区粗晶区的组织转变.粗晶区连续转变曲线(SH-CCT)表明,在较宽的冷却速度范围内(0.8~25℃/s),X120管线钢粗晶区组织为贝氏体;当冷却速度小于0.8℃/s和大于25℃/s时,分别有少... 采用热模拟试验方法分析了超低碳超高强X120管线钢焊接热影响区粗晶区的组织转变.粗晶区连续转变曲线(SH-CCT)表明,在较宽的冷却速度范围内(0.8~25℃/s),X120管线钢粗晶区组织为贝氏体;当冷却速度小于0.8℃/s和大于25℃/s时,分别有少量准多边形铁素体和少量马氏体形成.热模拟焊接热输入在12~25 kJ/cm的范围时,粗晶区组织为贝氏体;硬度(276~297 HV 0.2)与室温冲击吸收功(208~225 J)稳定.结果表明,X120管线钢可适用较大范围热输入的焊接,这主要与超低碳设计有关. 展开更多
关键词 管线钢 焊接影响 组织转变 贝氏体 模拟
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焊接热影响区晶粒长大过程的微观组织模拟 被引量:13
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作者 温俊芹 刘新田 +1 位作者 莫春立 张世兴 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第3期48-51,共4页
利用蒙特卡罗方法 (MC)结合焊接工艺试验 ,模拟了单相合金焊接热影响区(HAZ)的晶粒长大过程。文中首先应用试验方法确定了材料的晶粒长大动力学方程 ,在不同峰值温度和冷却速度等热输入的情况下 ,模拟结果再现了晶粒长大的动态过程 ,并... 利用蒙特卡罗方法 (MC)结合焊接工艺试验 ,模拟了单相合金焊接热影响区(HAZ)的晶粒长大过程。文中首先应用试验方法确定了材料的晶粒长大动力学方程 ,在不同峰值温度和冷却速度等热输入的情况下 ,模拟结果再现了晶粒长大的动态过程 ,并体现出热钉扎效应。得出了与焊接实际过程相一致的模拟结果。 展开更多
关键词 焊接影响 粒长大 微观组织 蒙特卡罗方法 单相合金 数值模拟
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JG590钢模拟热影响区粗晶区的组织和性能 被引量:5
10
作者 孙俊生 陈晔 +1 位作者 栾守成 王后孝 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2007年第6期76-78,共3页
以焊接热循环的计算结果为基础,采用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了JG590钢焊接热循环对焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织、冲击韧度和硬度的影响规律,获得了模拟焊接热影响区连续冷却组织转变图(SH-CCT图);通过传热计算数据和焊接热... 以焊接热循环的计算结果为基础,采用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了JG590钢焊接热循环对焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织、冲击韧度和硬度的影响规律,获得了模拟焊接热影响区连续冷却组织转变图(SH-CCT图);通过传热计算数据和焊接热模拟测试结果,实现了对JG590钢CGHAZ区组织性能的预测和控制。 展开更多
关键词 JG590钢 影响 焊接模拟 组织性能
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热输入对12MnNiCrMoV钢薄板焊接接头粗晶热影响区组织和性能的影响 被引量:6
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作者 代雪佳 吴松林 +1 位作者 成应晋 郑文健 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期63-66,70,共5页
分别在9.2,10.4,12.2,21.0kJ·cm-1焊接热输入下对12MnNiCrMoV钢薄板进行对接焊,研究了焊接热输入对焊接接头粗晶热影响区显微组织、晶粒尺寸、硬度和冲击性能的影响;为了确定不同热输入下接头粗晶热影响区的焊接热循环曲线,对焊接... 分别在9.2,10.4,12.2,21.0kJ·cm-1焊接热输入下对12MnNiCrMoV钢薄板进行对接焊,研究了焊接热输入对焊接接头粗晶热影响区显微组织、晶粒尺寸、硬度和冲击性能的影响;为了确定不同热输入下接头粗晶热影响区的焊接热循环曲线,对焊接过程的温度场进行了有限元模拟。结果表明:随着焊接热输入增大,粗晶热影响区的组织变化并不明显,均为粒状贝氏体和块状铁素体,但晶粒尺寸逐渐变大,-20℃冲击韧性和维氏硬度均逐渐降低;晶粒粗化是粗晶热影响区产生脆化与软化的最主要原因;通过有限元模拟可知,随着热输入增大,粗晶热影响区相同位置处的峰值温度逐渐升高,并且在高温停留的时间延长。 展开更多
关键词 12MnNiCrMoV钢 焊接输入 影响 粒尺寸 低温韧性
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45钢交流闪光对焊焊接热影响区晶粒长大的数值模拟 被引量:5
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作者 张根元 陈洪莲 +1 位作者 徐迈里 吴建建 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期75-78,86,共5页
基于45钢轴对称件交流闪光对焊过程的实测温度场和焊接热循环曲线的拟合处理,结合Monte Carlo(MC)算法确定的模拟模型常数,建立了焊接热影响区晶粒长大的模拟时间tMCS与实际时间t、温度T之间的关系,用MC方法模拟了焊接热影响区的晶粒长... 基于45钢轴对称件交流闪光对焊过程的实测温度场和焊接热循环曲线的拟合处理,结合Monte Carlo(MC)算法确定的模拟模型常数,建立了焊接热影响区晶粒长大的模拟时间tMCS与实际时间t、温度T之间的关系,用MC方法模拟了焊接热影响区的晶粒长大。结果表明:在相同的tMCS值下,MC模拟热循环过程后晶粒平均尺寸约为等温加热转变过程后晶粒尺寸的70%左右;焊接热循环加热阶段后的晶粒尺寸仅为最终晶粒尺寸的25%~30%;模拟值与试验结果基本吻合。 展开更多
关键词 闪光对焊 焊接循环 影响 数值模拟 粒长大
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Ce-Ca、Ce-Mg微合金化钢大线能量焊接热影响粗晶区组织与力学性能研究 被引量:7
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作者 张莉芹 袁泽喜 《武汉科技大学学报》 CAS 2009年第2期118-122,共5页
研究Ce-Ca、Ce-Mg微合金化低合金钢大线能量焊接热影响粗晶区(CGHAZ)的力学性能、组织结构及夹杂物成分与形态。结果表明,Ce-Ca微合金化钢CGHAZ的力学性能优于Ce-Mg微合金化钢CGHAZ的力学性能;Ce-Ca微合金化钢CGHAZ中Ce、Ca的氧硫复合... 研究Ce-Ca、Ce-Mg微合金化低合金钢大线能量焊接热影响粗晶区(CGHAZ)的力学性能、组织结构及夹杂物成分与形态。结果表明,Ce-Ca微合金化钢CGHAZ的力学性能优于Ce-Mg微合金化钢CGHAZ的力学性能;Ce-Ca微合金化钢CGHAZ中Ce、Ca的氧硫复合化合物夹杂物主要呈球状,Ce-Mg微合金化钢CGHAZ中Ce、Mg的氧硫复合化合物夹杂物主要呈扁条状;氧硫化物与奥氏体基体之间弹性模量和热膨胀系数差别大;氧硫化物近旁产生应变场是晶内针状铁素体(IAF)形成的主要控制因素。 展开更多
关键词 稀土金属 大线能量焊接 影响 组织 性能
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P460NL1钢的焊接热影响区粗晶区组织和性能 被引量:2
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作者 李友 李强 王嘉麟 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期150-153,共4页
利用焊接热模拟手段和冲击实验方法研究了国产新型低合金高强钢P46 0NL1焊接热影响区 (HAZ)粗晶区的组织和性能在连续冷却转变过程中的变化 ,发现随着 80 0℃到 5 0 0℃冷却时间 (t8/5)的增加 ,该区的组织、性能都随之而发生变化 ,当t8/... 利用焊接热模拟手段和冲击实验方法研究了国产新型低合金高强钢P46 0NL1焊接热影响区 (HAZ)粗晶区的组织和性能在连续冷却转变过程中的变化 ,发现随着 80 0℃到 5 0 0℃冷却时间 (t8/5)的增加 ,该区的组织、性能都随之而发生变化 ,当t8/5<2 0s时 ,热影响区粗晶区组织为贝氏体、铁素体和马氏体组织 ,它具有优良的综合机械性 ,但在焊前必须预热·当t8/5>2 0s ,t8/5<6 0s时 ,热影响区粗晶区组织为羽毛状上贝氏体、铁素体 ,其性能逐渐变坏·因而在实际生产中建议严格限制使用大的焊接线能量 ,以确保焊接热影响区的机械性能· 展开更多
关键词 低合金高强钢 焊接影响 模拟 冷却转变曲线 组织 P460NL1钢 性能
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MA 组元对焊接热影响区粗晶区断裂行为的影响 被引量:3
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作者 荆洪阳 霍立兴 张玉凤 《天津大学学报》 EI CAS CSCD 1997年第4期485-488,共4页
将高强钢焊接热影响区中硬化组织MA组元视作局部硬化区(LHZ),采用二维有限元数值方法讨论了含LHZ材料的断裂机理.结果表明,含细长MA的热影响区比含块状MA的热影响区更容易产生裂纹.这一结果在高强钢焊接影响区CTO... 将高强钢焊接热影响区中硬化组织MA组元视作局部硬化区(LHZ),采用二维有限元数值方法讨论了含LHZ材料的断裂机理.结果表明,含细长MA的热影响区比含块状MA的热影响区更容易产生裂纹.这一结果在高强钢焊接影响区CTOD试验中得到证实。 展开更多
关键词 局部硬化 MA组元 断裂 焊接 影响
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不同冷速下Q1100高强钢焊接热影响区粗晶区的组织转变特征 被引量:5
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作者 方俊飞 徐震霖 +1 位作者 斯松华 相小草 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期107-110,共4页
利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律... 利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律。结果表明:在模拟焊接条件下,该钢的奥氏体化温度明显高于平衡状态下的奥氏体化温度;当冷却速率低于2℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区为全贝氏体组织;当冷却速率为2~12℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区为贝氏体和马氏体的混合组织;当冷却速率超过12℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区得到全马氏体组织;随着冷却速率增加,焊接热影响区粗晶区的硬度逐渐增大。 展开更多
关键词 高强钢 影响 组织转变 SHCCT曲线
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不同热煨工艺对X80级弯管焊接粗晶区组织和性能的影响 被引量:2
17
作者 牛辉 杜江 +2 位作者 李兰云 张万鹏 杨耀彬 《热加工工艺》 北大核心 2021年第13期124-127,132,共5页
采用Gleeble-3500热模拟机模拟X80级弯管焊接粗晶区实际焊接热过程,并通过硬度测试、夏比冲击试验、扫描电镜观察等分析方法对不同热煨工艺处理前后的X80级弯管焊接粗晶区力学性能和显微组织进行了研究。结果表明,X80级弯管焊接粗晶区... 采用Gleeble-3500热模拟机模拟X80级弯管焊接粗晶区实际焊接热过程,并通过硬度测试、夏比冲击试验、扫描电镜观察等分析方法对不同热煨工艺处理前后的X80级弯管焊接粗晶区力学性能和显微组织进行了研究。结果表明,X80级弯管焊接粗晶区组织主要以粗大的GB+BF为主,冲击功仅为67 J,焊接热循环高温热过程产生的粗大组织是导致焊接粗晶区低温韧性较差的主要原因。而在经过860℃淬火+550℃回火热煨处理后X80级弯管焊接粗晶区低温韧性得到显著改善,此时组织主要以细小的AF和BF板条为主,冲击功为201 J。弯管焊接粗晶区韧性改善主要得益于热煨过程中所产生的晶粒细化效应。因此,建议实际生产中选用860℃×10 min淬火+550℃×90 min回火作为X80级弯管热煨弯制的最佳工艺匹配。 展开更多
关键词 煨工艺 X80级弯管 焊接 低温韧性
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微合金管线钢焊接粗晶热影响区及焊缝的第二相粒子分析 被引量:4
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作者 耿相军 陈茂爱 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第3期5-9,共5页
利用萃取技术,对微合金管线钢焊接粗晶热影响区及焊缝的第二相粒子进行了分析。结果表明,在焊接过程中,母材中的碳氮化合物粒子绝大部分发生溶解,溶解到溶池中的Ti通过冶金反应生成TiO,TiO与溶池中的其他脱氧(脱硫)产物结合成尺寸较大... 利用萃取技术,对微合金管线钢焊接粗晶热影响区及焊缝的第二相粒子进行了分析。结果表明,在焊接过程中,母材中的碳氮化合物粒子绝大部分发生溶解,溶解到溶池中的Ti通过冶金反应生成TiO,TiO与溶池中的其他脱氧(脱硫)产物结合成尺寸较大的夹杂物;而溶解到溶池中的Nb及V未重新析出。分析表明,TiO位于夹杂物的表面,且其附近一般有MnAl2O4相,两者具有相同晶体位向。焊接热循环后,焊接粗晶区中仍有较多的碳氮化合物粒子,但粒子尺寸显著增大,粒子的形状由母材中的不规则状变为方形,粒子的含Ti显著提高。 展开更多
关键词 微合金钢 第二相粒子 焊接循环 焊缝 影响
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特厚耐候桥梁钢板模拟热影响粗晶区组织性能 被引量:5
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作者 程丙贵 刘东升 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期103-107,112,118,共7页
使用热模拟试验机模拟60 mm厚耐候桥梁钢Q500qENH在不同焊接热输入(E)下热影响粗晶区热循环过程,研究了单道次热循环下热影响粗晶区(CGHAZ)、多道次焊接下CGHAZ经二次峰值温度(T2p)加热的各亚区(临界加热(IRCGHAZ)和过临界加热(SRCGHAZ)... 使用热模拟试验机模拟60 mm厚耐候桥梁钢Q500qENH在不同焊接热输入(E)下热影响粗晶区热循环过程,研究了单道次热循环下热影响粗晶区(CGHAZ)、多道次焊接下CGHAZ经二次峰值温度(T2p)加热的各亚区(临界加热(IRCGHAZ)和过临界加热(SRCGHAZ))的组织和性能.结果表明,随着E的提高,CGHAZ显微组织由板条状贝氏体逐渐向粒状贝氏体过渡,马氏体/奥氏体(M/A)组元逐渐粗化,夏比(Charpy)冲击吸收功和维氏硬度逐渐降低.当E不超过50 kJ/cm时,SRCGHAZ呈韧性断裂;提高T2p导致SRCGHAZ韧性提高;当E升高至100kJ/cm时,SRCGHAZ为脆性区.各种E下的IRCGHAZ含有粗大的M/A组元,均为脆性区. 展开更多
关键词 耐候桥梁钢板 模拟焊接热影响粗晶区 韧性
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利用热模拟技术对X100管线钢热影响区粗晶区的组织和冲击韧性的研究 被引量:1
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作者 李光 史容睿 +2 位作者 董会 徐学利 张骁勇 《热加工工艺》 北大核心 2022年第19期114-117,共4页
采用热模拟技术研究了X100管线钢粗晶热影响区(CGHAZ)在不同冷却时间下的组织和冲击韧性。结果表明:当t8/5冷却时间在5~21 s范围内,粗晶区晶粒尺寸较小,晶粒内部的贝氏体铁素体板条使粗晶区具有较高的冲击韧性。当t8/5冷却时间在32~130 ... 采用热模拟技术研究了X100管线钢粗晶热影响区(CGHAZ)在不同冷却时间下的组织和冲击韧性。结果表明:当t8/5冷却时间在5~21 s范围内,粗晶区晶粒尺寸较小,晶粒内部的贝氏体铁素体板条使粗晶区具有较高的冲击韧性。当t8/5冷却时间在32~130 s范围内,晶粒尺寸显著增大,晶粒内部出现了准多边形铁素体和大尺寸的M-A岛等非典型组织,使粗晶区的冲击韧性明显下降。 展开更多
关键词 X100管线钢 模拟 影响 冷却时间 冲击韧性
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