基于热锻条件,使用销-盘摩擦设备对6061热锻铝合金和H13钢基自润滑模具材料进行了高温对磨实验,通过电子探针和能谱仪分析了不同工况下工件和模具的磨损机理。结果表明,随着载荷的增加,工件和模具之间的摩擦因数与磨损率先降低后升高;...基于热锻条件,使用销-盘摩擦设备对6061热锻铝合金和H13钢基自润滑模具材料进行了高温对磨实验,通过电子探针和能谱仪分析了不同工况下工件和模具的磨损机理。结果表明,随着载荷的增加,工件和模具之间的摩擦因数与磨损率先降低后升高;随着转速的增加,工件和模具之间的摩擦因数增大,磨损率呈倍数增加;当载荷为12 N、转速为100 r·min^(-1)时,工件和模具之间的摩擦因数最小,其值为0.416,磨损率仅为24.591 mm 3·N^(-1)·m^(-1);随着转速和载荷的增加,工件和模具之间的粘着磨损加重并且逐渐出现磨粒磨损和氧化磨损。展开更多
采用粉末冶金法制备以H13钢为基体,Cr_(2)O_(3)为硬质相,CaF_(2)为润滑相的自润滑模具材料。使用扫描电子显微镜、电子探针及显微硬度计研究了不同的热处理工艺对H13钢基自润滑模具材料的组织与性能的影响。同时通过销-盘高温摩擦试验对...采用粉末冶金法制备以H13钢为基体,Cr_(2)O_(3)为硬质相,CaF_(2)为润滑相的自润滑模具材料。使用扫描电子显微镜、电子探针及显微硬度计研究了不同的热处理工艺对H13钢基自润滑模具材料的组织与性能的影响。同时通过销-盘高温摩擦试验对H13钢、H13-10Cr_(2)O_(3)、热处理前后的H13-10Cr_(2)O_(3)-10CaF_(2)与2024铝合金对磨的摩擦性能进行了研究。结果表明,经过1020℃淬火+2次600℃高温回火后,材料的显微硬度和抗弯强度最大分别为391.29 HV和918.5 MPa,润滑性能和力学性能为最佳组合;通过450℃摩擦磨损试验发现,CaF_(2)的加入有利于提高材料的摩擦磨损性能,H13-10Cr_(2)O_(3)-10CaF_(2)经过热处理后性能最佳,摩擦因数和磨损率最低分别为0.467和6.61×10^(-5) mm 3·(N·m)^(-1),为铝镁合金的清洁锻造提供可能的解决方案。展开更多
文摘基于热锻条件,使用销-盘摩擦设备对6061热锻铝合金和H13钢基自润滑模具材料进行了高温对磨实验,通过电子探针和能谱仪分析了不同工况下工件和模具的磨损机理。结果表明,随着载荷的增加,工件和模具之间的摩擦因数与磨损率先降低后升高;随着转速的增加,工件和模具之间的摩擦因数增大,磨损率呈倍数增加;当载荷为12 N、转速为100 r·min^(-1)时,工件和模具之间的摩擦因数最小,其值为0.416,磨损率仅为24.591 mm 3·N^(-1)·m^(-1);随着转速和载荷的增加,工件和模具之间的粘着磨损加重并且逐渐出现磨粒磨损和氧化磨损。
文摘采用粉末冶金法制备以H13钢为基体,Cr_(2)O_(3)为硬质相,CaF_(2)为润滑相的自润滑模具材料。使用扫描电子显微镜、电子探针及显微硬度计研究了不同的热处理工艺对H13钢基自润滑模具材料的组织与性能的影响。同时通过销-盘高温摩擦试验对H13钢、H13-10Cr_(2)O_(3)、热处理前后的H13-10Cr_(2)O_(3)-10CaF_(2)与2024铝合金对磨的摩擦性能进行了研究。结果表明,经过1020℃淬火+2次600℃高温回火后,材料的显微硬度和抗弯强度最大分别为391.29 HV和918.5 MPa,润滑性能和力学性能为最佳组合;通过450℃摩擦磨损试验发现,CaF_(2)的加入有利于提高材料的摩擦磨损性能,H13-10Cr_(2)O_(3)-10CaF_(2)经过热处理后性能最佳,摩擦因数和磨损率最低分别为0.467和6.61×10^(-5) mm 3·(N·m)^(-1),为铝镁合金的清洁锻造提供可能的解决方案。
