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压密注浆极限注浆压力研究
被引量：
7
1
作者
曾胜
赵健
邹金锋
《哈尔滨工业大学学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2008年第7期1173-1176,共4页
为了避免压密注浆极限注浆压力在理论上一直没有理论解的弱点,依据压密注浆是以球形进行扩孔的假设,并利用球形扩孔过程中的能量和体变守恒原理以及砂土在压密注浆压力和地应力等较高应力同时作用下的应力-应变-体变关系,推导出压密注...
为了避免压密注浆极限注浆压力在理论上一直没有理论解的弱点,依据压密注浆是以球形进行扩孔的假设,并利用球形扩孔过程中的能量和体变守恒原理以及砂土在压密注浆压力和地应力等较高应力同时作用下的应力-应变-体变关系,推导出压密注浆极限注浆压力求解的理论方程组,通过求解该方程组即可求解出压密注浆的极限注浆压力,可为计算高应力粒状土中压密注浆的极限注浆压力提供理论依据.分析表明,压密注浆的极限注浆压力值主要取决于土的应力-应变-体变关系,柱形扩孔时的压密注浆形式可以看成是球形扩孔时压密注浆的依次叠加.现场试验和计算分析可知,理论计算与工程实际较为吻合.
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关键词
极限注浆压力
压密
注
浆
能量守恒
体变守恒
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职称材料
压密注浆的能量分析方法
被引量：
24
2
作者
邹金锋
李亮
+2 位作者
杨小礼
王志斌
何长明
《岩土力学》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2006年第3期475-478,共4页
为了能够从能量的角度分析压密注浆的力学机理,并给出注浆压力的理论解,将整个注浆过程视为无限土体中的圆孔扩张问题,根据注浆过程中能耗区土体在注浆压力和静止土压力作用下的应力、应变和体变关系以及注浆扩孔过程中的能量和体变守...
为了能够从能量的角度分析压密注浆的力学机理,并给出注浆压力的理论解,将整个注浆过程视为无限土体中的圆孔扩张问题,根据注浆过程中能耗区土体在注浆压力和静止土压力作用下的应力、应变和体变关系以及注浆扩孔过程中的能量和体变守恒原理,推导出压密注浆极限注浆压力的理论解答。计算和分析表明,理论解的计算结果与工程实际比较吻合,而且球形扩孔的注浆压力比柱形扩孔的注浆压力要小得多,初步证实了理论解的可靠性。
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关键词
压密
注
浆
能量守恒
体变守恒
极限注浆压力
扩孔
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职称材料
黏土中考虑土体卸荷效应的后注浆压密模型
被引量：
5
3
作者
吴悦
赵春风
+1 位作者
王有宝
费逸
《哈尔滨工业大学学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2020年第11期71-79,共9页
为研究黏土中考虑土体卸荷条件下后注浆的压密效应,基于球孔扩张理论并通过土体弹性模量折减值来考虑不同卸荷程度的影响,建立考虑土体卸荷效应影响的压密注浆模型,计算不同卸荷程度下压密注浆极限注浆压力、浆体扩张率、塑性区扩张率...
为研究黏土中考虑土体卸荷条件下后注浆的压密效应,基于球孔扩张理论并通过土体弹性模量折减值来考虑不同卸荷程度的影响,建立考虑土体卸荷效应影响的压密注浆模型,计算不同卸荷程度下压密注浆极限注浆压力、浆体扩张率、塑性区扩张率、径向和环向应力以及径向位移沿径向的分布关系.结果表明:压密注浆极限注浆压力以及塑性区半径随浆体扩散半径增长的速率均随土体卸荷比的增大而非线性减小;同一注浆压力下,当卸荷比小于0.8时,土体卸荷程度不同对土体内部径向应力、环向应力以及径向位移沿径向分布不产生显著影响,当卸荷比大于0.8时,注浆体周围同一位置处的土体径向应力、环向应力以及径向位移显著高于卸荷比小于0.8时的情况;同一注浆量下,相同位置处的土体径向应力,达到最小环向应力、稳定环向应力和稳定径向应力对应的径向距离均随卸荷程度的增大而减小,但是土体径向位移分布不受卸荷程度改变的影响;同一卸荷比下,相同位置处的径向应力,达到最小环向应力、稳定环向应力、稳定径向应力以及稳定径向位移对应的径向距离均随注浆量的增大而增大;最小环向应力值不受卸荷程度和注浆量改变的影响.
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关键词
后
注
浆
球孔扩张
压密
注
浆
压力
分布
极限注浆压力
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职称材料
题名
压密注浆极限注浆压力研究
被引量：
7
1
作者
曾胜
赵健
邹金锋
机构
长沙理工大学交通运输工程学院
中南大学土木建筑学院
出处
《哈尔滨工业大学学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2008年第7期1173-1176,共4页
文摘
为了避免压密注浆极限注浆压力在理论上一直没有理论解的弱点,依据压密注浆是以球形进行扩孔的假设,并利用球形扩孔过程中的能量和体变守恒原理以及砂土在压密注浆压力和地应力等较高应力同时作用下的应力-应变-体变关系,推导出压密注浆极限注浆压力求解的理论方程组,通过求解该方程组即可求解出压密注浆的极限注浆压力,可为计算高应力粒状土中压密注浆的极限注浆压力提供理论依据.分析表明,压密注浆的极限注浆压力值主要取决于土的应力-应变-体变关系,柱形扩孔时的压密注浆形式可以看成是球形扩孔时压密注浆的依次叠加.现场试验和计算分析可知,理论计算与工程实际较为吻合.
关键词
极限注浆压力
压密
注
浆
能量守恒
体变守恒
Keywords
limit grouting pressure
compaction grouting
conservation of energy
conservation of volume change
分类号
TU472.5 [建筑科学—结构工程]
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职称材料
题名
压密注浆的能量分析方法
被引量：
24
2
作者
邹金锋
李亮
杨小礼
王志斌
何长明
机构
中南大学土木建筑学院
出处
《岩土力学》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2006年第3期475-478,共4页
基金
国家自然科学基金资助项目(No.50408020)
文摘
为了能够从能量的角度分析压密注浆的力学机理,并给出注浆压力的理论解,将整个注浆过程视为无限土体中的圆孔扩张问题,根据注浆过程中能耗区土体在注浆压力和静止土压力作用下的应力、应变和体变关系以及注浆扩孔过程中的能量和体变守恒原理,推导出压密注浆极限注浆压力的理论解答。计算和分析表明,理论解的计算结果与工程实际比较吻合,而且球形扩孔的注浆压力比柱形扩孔的注浆压力要小得多,初步证实了理论解的可靠性。
关键词
压密
注
浆
能量守恒
体变守恒
极限注浆压力
扩孔
Keywords
compaction grouting
conservation of energy
conservation of volume change
limit grouting pressure
cavity expansion
分类号
TU43 [建筑科学—岩土工程]
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职称材料
题名
黏土中考虑土体卸荷效应的后注浆压密模型
被引量：
5
3
作者
吴悦
赵春风
王有宝
费逸
机构
岩土与地下工程教育部重点实验室(同济大学)
同济大学地下建筑与工程系
出处
《哈尔滨工业大学学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2020年第11期71-79,共9页
基金
国家自然科学基金(41672265,41272295)。
文摘
为研究黏土中考虑土体卸荷条件下后注浆的压密效应,基于球孔扩张理论并通过土体弹性模量折减值来考虑不同卸荷程度的影响,建立考虑土体卸荷效应影响的压密注浆模型,计算不同卸荷程度下压密注浆极限注浆压力、浆体扩张率、塑性区扩张率、径向和环向应力以及径向位移沿径向的分布关系.结果表明:压密注浆极限注浆压力以及塑性区半径随浆体扩散半径增长的速率均随土体卸荷比的增大而非线性减小;同一注浆压力下,当卸荷比小于0.8时,土体卸荷程度不同对土体内部径向应力、环向应力以及径向位移沿径向分布不产生显著影响,当卸荷比大于0.8时,注浆体周围同一位置处的土体径向应力、环向应力以及径向位移显著高于卸荷比小于0.8时的情况;同一注浆量下,相同位置处的土体径向应力,达到最小环向应力、稳定环向应力和稳定径向应力对应的径向距离均随卸荷程度的增大而减小,但是土体径向位移分布不受卸荷程度改变的影响;同一卸荷比下,相同位置处的径向应力,达到最小环向应力、稳定环向应力、稳定径向应力以及稳定径向位移对应的径向距离均随注浆量的增大而增大;最小环向应力值不受卸荷程度和注浆量改变的影响.
关键词
后
注
浆
球孔扩张
压密
注
浆
压力
分布
极限注浆压力
Keywords
post-grouting
spherical cavity expansion
compaction grouting
pressure distribution
ultimate grouting pressure
分类号
TU473.1 [建筑科学—结构工程]
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职称材料
题名
作者
出处
发文年
被引量
操作
1
压密注浆极限注浆压力研究
曾胜
赵健
邹金锋
《哈尔滨工业大学学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2008
7
在线阅读
下载PDF
职称材料
2
压密注浆的能量分析方法
邹金锋
李亮
杨小礼
王志斌
何长明
《岩土力学》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2006
24
在线阅读
下载PDF
职称材料
3
黏土中考虑土体卸荷效应的后注浆压密模型
吴悦
赵春风
王有宝
费逸
《哈尔滨工业大学学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2020
5
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下载PDF
职称材料
已选择
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