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SLM工艺参数对SLMed ODS-CLF-1钢组织和显微硬度的影响研究
1
作者 杨国平 廖洪彬 +3 位作者 张龙 王晓宇 熊良银 程银芬 《核聚变与等离子体物理》 北大核心 2025年第3期301-309,共9页
采用不同选区激光熔化(SLM)工艺参数(激光功率和扫描速度)制备了SLMed ODS-CLF-1钢。利用OM、SEM、TEM、EDS和显微硬度测试等手段研究了不同SLM工艺参数对SLMed ODS-CLF-1钢微观组织和力学性能的影响。结果表明,当激光功率为260~300 W,... 采用不同选区激光熔化(SLM)工艺参数(激光功率和扫描速度)制备了SLMed ODS-CLF-1钢。利用OM、SEM、TEM、EDS和显微硬度测试等手段研究了不同SLM工艺参数对SLMed ODS-CLF-1钢微观组织和力学性能的影响。结果表明,当激光功率为260~300 W,扫描速度为400~600 mm·s^(-1)时,SLM工艺制备的SLMed ODS-CLF-1钢打印质量较佳、微观缺陷数量较少、显微硬度较高。层间呈堆叠的鱼鳞状形貌,微观组织主要由柱状晶和少量等轴晶组成,铁素体基体中弥散分布有大量纳米析出物,析出物呈球状和芯-壳结构。显微硬度均高于240 HV0.2,优于组织为回火马氏体的CLF-1钢。 展开更多
关键词 选区激光熔化(SLM) 工艺参数 增材制造 SLMed ODS-CLF-1钢 微观组织 显微硬度
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工艺参数对大气等离子喷涂Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2)复合涂层显微硬度和耐冲蚀性能的影响
2
作者 钟万才 刘成 +4 位作者 方良斌 李强 赵远涛 张士陶 李文戈 《机械工程材料》 北大核心 2025年第4期47-52,共6页
采用大气等离子喷涂工艺制备了Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2)(质量分数)复合涂层,通过四因素三水平正交试验,研究了喷涂距离(80,100,120 mm)、电流(530,565,600 A)、氩气流量(31,36,41 L·min^(-1))、氢气流量(10,12,14 L·min^(-1))... 采用大气等离子喷涂工艺制备了Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2)(质量分数)复合涂层,通过四因素三水平正交试验,研究了喷涂距离(80,100,120 mm)、电流(530,565,600 A)、氩气流量(31,36,41 L·min^(-1))、氢气流量(10,12,14 L·min^(-1))对涂层显微硬度的影响,获取最佳工艺参数,并对比研究了最佳工艺参数下涂层的物相组成、显微组织、耐腐蚀性以及耐冲蚀性。结果表明:对显微硬度的影响程度按从大到小排序为喷涂距离、电流、氩气流量、氢气流量;随着喷涂距离增加,显微硬度先增大后减小,随着电流、氩气流量或氢气流量增加,显微硬度先减小后增大;最佳工艺参数为电流530 A,喷涂距离100 mm,氩气流量41 L·min^(-1),氢气流量10 L·min^(-1),此条件下制备涂层的显微硬度最大,γ-Al_(2)O_(3)亚稳定相含量少,表面孔隙和微裂纹少,孔隙率小,耐腐蚀性和耐冲蚀性好。 展开更多
关键词 大气等离子喷涂 Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2) 显微硬度 耐腐蚀性能 耐冲蚀性能
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侧铣加工高温合金工件显微硬度建模与分析
3
作者 林杰羽 张杭 +4 位作者 邓犇 王峻晖 闫澳迪 闫蓉 彭芳瑜 《机械科学与技术》 北大核心 2025年第6期1003-1012,共10页
针对高温合金GH4169侧铣加工工况,考虑工件轮廓的几何特性导致的瞬时未变形切屑厚度和切触角度的实时变化以及切削过程的刀具磨损建立了切削力模型,考虑切削力波动和温度累积对显微硬度的影响,基于位错密度演化模型建立了侧铣加工工件... 针对高温合金GH4169侧铣加工工况,考虑工件轮廓的几何特性导致的瞬时未变形切屑厚度和切触角度的实时变化以及切削过程的刀具磨损建立了切削力模型,考虑切削力波动和温度累积对显微硬度的影响,基于位错密度演化模型建立了侧铣加工工件显微硬度的预测模型。开展实验对比实验数据,验证了该模型的准确性。在实验中发现,当工件轮廓的曲率半径从无穷大突变至5 mm左右时,切削力峰值发生显著变化,表面显微硬度数值增大且出现硬化层深度增大的现象。设计了三因素三水平正交仿真,探索加工参数对显微硬度的影响,结果表明,在研究的加工参数范围内,表面显微硬度随轴向切深的增大呈增大的趋势且硬化层深度随主轴转速的增大而减小,随进给速度和轴向切深的增大而增大。 展开更多
关键词 高温合金GH4169 侧铣加工 切削力波动 刀具磨损 显微硬度
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激光等温淬火工艺对Q355B钢组织形貌及显微硬度的影响
4
作者 李晓迪 李日榜 +1 位作者 王冰 程战 《热加工工艺》 北大核心 2025年第16期34-37,43,共5页
对厚度40 mm的热轧Q355B钢板进行激光等温淬火试验,采用OM、XRD、维氏硬度计对Q355B淬火试样进行组织观察及显微硬度测试,研究了激光淬火温度和扫描速度对Q355B钢表面淬火深度和淬火硬度的影响规律。结果表明:轧制态Q355B钢基体组织由... 对厚度40 mm的热轧Q355B钢板进行激光等温淬火试验,采用OM、XRD、维氏硬度计对Q355B淬火试样进行组织观察及显微硬度测试,研究了激光淬火温度和扫描速度对Q355B钢表面淬火深度和淬火硬度的影响规律。结果表明:轧制态Q355B钢基体组织由铁素体和渗碳体组成,激光淬火处理后表面硬化层组织由马氏体和渗碳体组成;激光淬火温度的升高和扫描速度的减小均可以提高淬火层的深度,显微硬度呈现先升高后降低的变化趋势。经最佳工艺淬火温度1250℃、扫描速度3 mm/s处理后Q355B钢淬硬层深度为1127μm,距钢淬火表面深度0.1~0.2 mm位置硬度值为402~382 HV0.2,约是基体的2.4倍。 展开更多
关键词 Q355B钢 激光淬火 组织 显微硬度
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梯度挤压下Ti_(2)AlNb基合金的组织演化与显微硬度研究
5
作者 薛克敏 石成峰 +3 位作者 张勇强 丁瑞东 郅强 李萍 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期63-68,81,共7页
利用电子背散射衍射技术(EBSD)并结合显微硬度试验,研究了梯度挤压对Ti_(2)Al Nb基合金晶粒取向、晶粒尺寸、晶界取向差的演化以及力学性能的影响。结果表明,梯度挤压变形后,Ti_(2)Al Nb基合金组织内部的<101>择优取向逐渐消失,... 利用电子背散射衍射技术(EBSD)并结合显微硬度试验,研究了梯度挤压对Ti_(2)Al Nb基合金晶粒取向、晶粒尺寸、晶界取向差的演化以及力学性能的影响。结果表明,梯度挤压变形后,Ti_(2)Al Nb基合金组织内部的<101>择优取向逐渐消失,晶粒尺寸呈梯度分布,形成表面细晶、心部粗晶的结构;经过两个成形单元的梯度挤压后,边缘区域平均晶粒尺寸由初始的20.64μm下降至3.92μm,心部区域平均晶粒尺寸下降至11.24μm,同时边缘区域的大角度晶界长度由初始的11166.5μm逐渐增加到34905.8μm;变形后试样的显微硬度呈现从心部到边缘递增的梯度分布,第一梯度和第二梯度的平均硬度值相比初始试样分别提升了9.9%和11.5%。本文为高温钛合金的大塑性变形工艺研究提供了理论支撑。 展开更多
关键词 梯度挤压 Ti_(2)AlNb基合金 微观组织 显微硬度
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Sn-9Zn-2Cu钎料合金等温时效组织及显微硬度 被引量：1
6
作者 邹敏明 汪志敏 +3 位作者 程立章 温瑞 周灵展 李亚峰 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期64-69,共6页
对Sn-9Zn-2Cu钎料合金进行了不同时长的等温时效处理,分析了合金显微组织演化,并测试了合金显微硬度。结果表明:铸态合金显微组织由β-Sn相基体、针状α-Zn相、不规则γ-Cu5Zn8相组成,合金显微硬度为16.62HV;随时效时间由24 h增至120 h... 对Sn-9Zn-2Cu钎料合金进行了不同时长的等温时效处理,分析了合金显微组织演化,并测试了合金显微硬度。结果表明:铸态合金显微组织由β-Sn相基体、针状α-Zn相、不规则γ-Cu5Zn8相组成,合金显微硬度为16.62HV;随时效时间由24 h增至120 h,合金中的γ-Cu5Zn8相含量逐渐增多,相邻γ-Cu5Zn8相相连且形貌由不规则向树枝状转变,针状α-Zn相变短,且形貌逐渐转变为细小球状,合金显微硬度分别降至16.31HV和15.1HV;当时效时间延长至240 h和360 h时,合金显微组织无明显变化,显微硬度约为15.1HV;但当时效时间达到720 h,γ-Cu5Zn8相明显粗化,合金显微硬度降至14.09HV。 展开更多
关键词 Sn-9Zn-2Cu 等温时效 组织 显微硬度
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均匀化处理对激光选区熔化GH3536和GH4169合金组织和显微硬度的影响 被引量：2
7
作者 耿硕 张冬云 +4 位作者 李健民 仪登豪 池煜璟 黄帅 张学军 《航空材料学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期72-83,共12页
GH3536和GH4169镍基高温合金常用来制造航空发动机等热端部件。采用激光选区熔化(selective laser melting,SLM)最优工艺参数制备GH3536和GH4169合金试样,研究不同均匀化温度和保温时间对两种合金组织演变、平均晶粒尺寸和性能的影响,利... GH3536和GH4169镍基高温合金常用来制造航空发动机等热端部件。采用激光选区熔化(selective laser melting,SLM)最优工艺参数制备GH3536和GH4169合金试样,研究不同均匀化温度和保温时间对两种合金组织演变、平均晶粒尺寸和性能的影响,利用OM、SEM、EDS等方法表征其缺陷特征和微观组织,利用维氏硬度仪测试合金的显微硬度。结果表明:成形态GH3536合金中存在更多缺陷,包括气孔、裂纹和未熔合;成形态GH4169合金中只存在气孔。均匀化处理使合金熔池消失,使晶粒长大成为等轴晶。GH3536合金晶界和晶内有M_(23)C_(6)析出,GH4169合金晶界和晶内有NbC析出,随着均匀化温度升高,析出物明显减少。GH3536合金的平均晶粒尺寸从1130℃,1 h的48.5μm增大到1250℃,4 h的100.9μm,增大了106.8%;GH4169的平均晶粒尺寸从1080℃,1 h时的57μm增大到1200℃,4 h时的87.4μm,增加了53.3%。GH3536合金经过均匀化处理后显微硬度下降明显,由原来262HV下降到180~190HV;与之相反,GH4169合金经过均匀化处理后硬度提高,显微硬度均保持在430~450HV之间,明显高于成形态试样的313HV。 展开更多
关键词 激光选区熔化 GH3536 GH4169 微观组织 均匀化热处理 平均晶粒尺寸 显微硬度
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铸态GH4169高温合金的热变形行为及显微硬度变化 被引量：2
8
作者 赵志伟 李九霄 +4 位作者 董安平 王旭彤 王迪 范敏灏 李子怿 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期176-183,共8页
采用Gleeble-3500热模拟试验机对铸态GH4169镍基高温合金在不同变形温度(900~1150℃)、不同应变速率(0.001~1s^(-1))及压缩量为50%的条件下进行了热压缩实验。研究了GH4169镍基高温合金在不同变形条件下的真应力-真应变曲线,利用Arrhen... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对铸态GH4169镍基高温合金在不同变形温度(900~1150℃)、不同应变速率(0.001~1s^(-1))及压缩量为50%的条件下进行了热压缩实验。研究了GH4169镍基高温合金在不同变形条件下的真应力-真应变曲线,利用Arrhenius双曲正弦函数结合Z参数,构建了合金热变形的本构关系并探讨了加工硬化行为,最后对其显微硬度进行了测试。结果表明,该合金的流变应力随变形温度升高而降低,但随应变速率升高而升高。所建立的本构方程可以较好地描述该合金热变形过程中的行为。随应变速率下降或变形温度的增加,合金的显微维氏硬度整体表现为下降的趋势。再结晶晶粒细化导致相应的显微维氏硬度增加。 展开更多
关键词 GH4169高温合金 热变形 本构方程 加工硬化 显微硬度
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Nd(NO_(3))_(3)添加剂对TC4基材PEO涂层显微硬度和耐磨性的影响
9
作者 杜纯安 张云龙 +6 位作者 李成海 李国晶 张宇民 杨涵崧 翟莘棫 牛楚涵 董鑫焱 《兵器装备工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期243-248,304,共7页
针对TC4耐磨性弱的问题,利用等离子体电解氧化技术在TC4合金表面引入陶瓷涂层。在Na_(2)SiO_(3)-NaOH体系电解液中添加稀土盐Nd(NO_(3))_(3),研究Nd(NO_(3))_(3)添加量变化对TC4表面改性涂层的物相组成、微观结构、表面粗糙度、显微硬... 针对TC4耐磨性弱的问题,利用等离子体电解氧化技术在TC4合金表面引入陶瓷涂层。在Na_(2)SiO_(3)-NaOH体系电解液中添加稀土盐Nd(NO_(3))_(3),研究Nd(NO_(3))_(3)添加量变化对TC4表面改性涂层的物相组成、微观结构、表面粗糙度、显微硬度、摩擦因数等性能的影响作用。结果表明:当未添加和少量添加Nd(NO_(3))_(3)时,PEO涂层表面较为完整。当电解液中Nd(NO_(3))_(3)添加量超过4.5 g/L时,PEO涂层表面开始出现腐蚀坑。所有试样的PEO陶瓷涂层相组成基本相同,主要由锐钛矿型R-TiO_(2)和金红石型A-TiO_(2)组成。与未添加Nd(NO_(3))_(3)试样相比,增加Nd(NO_(3))_(3)添加量导致涂层中锐钛矿相TiO_(2)和金红石相TiO_(2)衍射峰略有增强,这说明Nd^(3+)能够促进涂层中锐钛矿相TiO_(2)和金红石相TiO_(2)的生成量。电解液中Nd(NO_(3))_(3)添加量为3.0 g/L时获得的涂层粗糙度最小值,其显微硬度达到最大值。试样的PEO涂层摩擦因数曲线较为平直,摩擦因数在0.8~0.9,当添加Nd(NO_(3))_(3)高于3 g/L时,摩擦初期处于不稳定状态。 展开更多
关键词 等离子体电解氧化涂层 TC4合金 显微硬度 耐磨性
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工艺参数对氩弧熔覆TiC+Al_(2)O_(3)/Ni复合涂层稀释率及显微硬度的影响 被引量：1
10
作者 李思捷 孟君晟 +2 位作者 陈志辉 郝晨帆 李钦东 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期35-40,共6页
采用氩弧熔覆工艺制备了TiC+Al_(2)O_(3)/Ni复合涂层,通过四因素四水平正交试验,研究了熔覆电流(100,110,120,130A)、熔覆速度(1,2,3,4mm·s^(-1))、电弧长度(1,2,3,4mm)和氩气流量(8,10,12,14L·min^(-1))对涂层稀释率和显微... 采用氩弧熔覆工艺制备了TiC+Al_(2)O_(3)/Ni复合涂层,通过四因素四水平正交试验,研究了熔覆电流(100,110,120,130A)、熔覆速度(1,2,3,4mm·s^(-1))、电弧长度(1,2,3,4mm)和氩气流量(8,10,12,14L·min^(-1))对涂层稀释率和显微硬度的影响,获取最佳工艺参数,并对比分析了不同工艺参数下涂层的物相组成和显微组织。结果表明:稀释率和显微硬度的最主要影响因素分别为熔覆速度和熔覆电流;随着熔覆速度增大,稀释率减小,显微硬度先增大后减小;随着熔覆电流增加,稀释率增大,显微硬度先增大后减小;随着电弧长度增加,稀释率减小,显微硬度先减小后增大;氩气流量对稀释率和显微硬度的影响较小;最佳熔覆工艺参数为熔覆电流120A,熔覆速度2mm·s^(-1),电弧长度2mm,氩气流量12L·min^(-1),此条件下制备的涂层组织细小且均匀,显微硬度最大,为680.9HV。 展开更多
关键词 氩弧熔覆 工艺参数 复合涂层 稀释率 显微硬度
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激光熔覆的热力学计算及显微硬度分析
11
作者 郗文超 柳青 +3 位作者 付建巍 李扬 张野 王军 《热加工工艺》 北大核心 2024年第8期75-77,81,共4页
激光熔覆是推动我国再制造行业发展的关键技术,熔覆层内部的能量转换方式及显微硬度的分布是影响熔覆层性能与质量的重要因素。分别采用不同的工艺参数在45钢表面进行激光熔覆实验,并对激光熔覆进行了热力学分析,得出了粉末吸收的能量... 激光熔覆是推动我国再制造行业发展的关键技术,熔覆层内部的能量转换方式及显微硬度的分布是影响熔覆层性能与质量的重要因素。分别采用不同的工艺参数在45钢表面进行激光熔覆实验,并对激光熔覆进行了热力学分析,得出了粉末吸收的能量与温度变化量之间的关系,并对不同工艺参数下熔覆层的纵向显微硬度进行分析。结果表明,粉末材料所吸收能量随着粉末材料温度变化量的增大而增大;不同工艺参数条件下的纵向显微硬度曲线均呈连续分布,该种分布说明熔覆层的内部应力较小,熔覆层与基体易于形成良好的冶金结合。 展开更多
关键词 激光熔覆 显微硬度 热力学分析 连续分布
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1Cr15Ni4Mo3N不锈钢表面显微硬度演化与疲劳性能研究
12
作者 吕源 易聪 +5 位作者 周留成 王凌峰 潘熙祥 王一凡 王岩 董蒙恩 《精密成形工程》 北大核心 2024年第12期189-197,共9页
目的研究1Cr15Ni4Mo3N高强不锈钢服役过程中表面硬度演化规律及其疲劳极限。方法采用疲劳拉伸试样,在应力比为0.1条件下对不锈钢开展0、2000、10^(4)、10^(5)、10^(6)、5×10^(6)、10^(7)次循环的疲劳试验,使用显微硬度计测试试件... 目的研究1Cr15Ni4Mo3N高强不锈钢服役过程中表面硬度演化规律及其疲劳极限。方法采用疲劳拉伸试样,在应力比为0.1条件下对不锈钢开展0、2000、10^(4)、10^(5)、10^(6)、5×10^(6)、10^(7)次循环的疲劳试验,使用显微硬度计测试试件表面显微硬度;采用逐级载荷加载法测试不锈钢疲劳极限并用统计学方法验证试验结果的可靠性;使用扫描电镜观察分析疲劳断口形貌特征。结果在0~10^(4)次循环下,硬度由433.39HV1提高至459.43HV1,当循环至10^(7)次时,硬度下降至326.11HV1,试验得到不锈钢疲劳极限为765.7 MPa。断口宏观形貌表明,裂纹源位于试件表面层,断面具备裂纹源区、扩展区、瞬断区3个典型疲劳特征,扩展区表面比较平整,微观下扩展区呈河流状花样向四周放射扩展,伴随有大量二次裂纹发生和少量二相粒子析出,有明显的疲劳辉纹。瞬断区相对粗糙,有大范围等轴韧窝,且韧窝内存在大量二相粒子析出。结论在疲劳加载过程中,低循环周期表现为循环硬化,高循环周期表现为循环软化。疲劳极限统计结果具有可靠性。在不锈钢塑性变形时,第二相粒子周围出现裂纹形成微孔并不断扩大聚集最终导致韧性断裂。 展开更多
关键词 显微硬度 逐级载荷加载法 疲劳损伤 疲劳极限 断口形貌 不锈钢
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异质钛合金线性摩擦焊接头微观组织与显微硬度分析 被引量：19
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作者 张传臣 黄继华 +1 位作者 张田仓 季亚娟 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期97-100,118,共4页
选用优化的工艺参数对TC4/TC17异质钛合金进行线性摩擦焊及测温试验.焊后利用光学显微镜、扫描电镜及显微硬度仪等对接头微观组织及显微硬度进行分析.结果表明,线性摩擦焊接过程中界面温度超过1 200℃、超过β相变温度,在焊后冷却过程... 选用优化的工艺参数对TC4/TC17异质钛合金进行线性摩擦焊及测温试验.焊后利用光学显微镜、扫描电镜及显微硬度仪等对接头微观组织及显微硬度进行分析.结果表明,线性摩擦焊接过程中界面温度超过1 200℃、超过β相变温度,在焊后冷却过程中发生再结晶,产生细小针状组织.界面混合区再结晶组织有等轴化甚至球化现象.TC4侧热力影响区由被拉长的α相及破碎的β相组成,TC17侧热力影响区的α相和β相被拉长细化.TC4侧热力影响区组织发生应变强化,TC17侧热力影响区靠近焊缝侧发生一定的软化现象,靠近母材侧强化现象明显. 展开更多
关键词 线性摩擦焊 钛合金 显微组织 再结晶 显微硬度
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时效对Cu-Fe-P合金显微硬度及导电率的影响 被引量：18
14
作者 袁振宇 董企铭 +3 位作者 刘平 康布熙 赵冬梅 田保红 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第3期33-34,共2页
研究了热处理工艺对 Cu- Fe- P合金显微硬度及导电率的影响。结果表明 ,采用常规时效处理工艺其导电率很难达到性能要求 ,而对冷变形后的合金予以分级时效则可以满足要求 ,其导电率可达 6 6 .1% IACS,硬度可达 119HV。
关键词 CU-FE-P合金 显微硬度 导电率 分级时效
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电子束熔炼Inconel 740合金不同热处理状态下的组织演变与显微硬度 被引量：9
15
作者 谭毅 廖娇 +5 位作者 李佳艳 石爽 王清 游小刚 李鹏廷 姜辛 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第4期19-24,共6页
利用电子束熔炼技术制备Inconel 740合金,研究热处理状态下合金的组织演变过程与显微硬度的分布情况,分析热处理过程中合金相析出规律与相分布特点。结果表明:合金宏观组织良好,夹杂物含量较少,晶粒尺寸在2mm左右。标准热处理后的组织... 利用电子束熔炼技术制备Inconel 740合金,研究热处理状态下合金的组织演变过程与显微硬度的分布情况,分析热处理过程中合金相析出规律与相分布特点。结果表明:合金宏观组织良好,夹杂物含量较少,晶粒尺寸在2mm左右。标准热处理后的组织主要为奥氏体,并有大量孪晶,晶界上碳化物M23C6呈连续分布,同时也有G相和η相析出。晶内析出大量球形、尺寸大小约为30nm的强化相γ′。电子束熔炼制备的Inconel 740合金在标准热处理状态下的显微硬度明显高于传统方法制备的同种合金,约高120HV0.1。 展开更多
关键词 电子束熔炼 INCONEL 740合金 组织 显微硬度
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ZrO_2含量对Ni-Co-ZrO_2复合镀层显微硬度和耐磨性能的影响 被引量：10
16
作者 孙万昌 佘晓林 +5 位作者 侯冠群 赵坤 李攀 张峰 靖方飞 赵云倩 《人工晶体学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期1555-1560,1567,共7页
以硫酸镍、硫酸钴和氧化锆为主要原料,采用脉冲沉积技术在Q235钢基体表面沉积了Ni-Co-ZrO2复合镀层,利用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪分别观察和表征了复合镀层的显微形貌、成分组成和相结构,并对Ni-Co-ZrO2复合镀层的显微硬度和耐磨... 以硫酸镍、硫酸钴和氧化锆为主要原料,采用脉冲沉积技术在Q235钢基体表面沉积了Ni-Co-ZrO2复合镀层,利用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪分别观察和表征了复合镀层的显微形貌、成分组成和相结构,并对Ni-Co-ZrO2复合镀层的显微硬度和耐磨性进行了研究。结果表明:ZrO2颗粒弥散分布于Ni-Co合金中,基体与镀层界面处无孔隙、裂纹等缺陷,镀层厚度约为60μm;镀态下Ni-Co-ZrO2复合镀层基质合金为晶态结构,主要生长晶面为Ni(111)和Co(110),XRD衍射图谱呈现出低强度、大峰宽和多晶向的相结构特征。随着镀层内ZrO2颗粒含量的增加,Ni-Co-ZrO2复合镀层的显微硬度呈现先提高后降低、磨损量先减少后增加的趋势,当ZrO2含量为20 g/L时,复合镀层的硬度最高、磨损量最少,磨痕形貌呈现出轻微磨损。 展开更多
关键词 脉冲沉积 复合镀层 微观结构 显微硬度 耐磨性
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电流密度对铝合金微弧氧化陶瓷膜显微硬度影响的研究 被引量：10
17
作者 吴汉华 吕宪义 +4 位作者 龙北玉 汪剑波 王秀琴 金曾孙 李哲奎 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第z1期3221-3223,3227,共4页
采用微弧氧化技术在铝合金上制备了陶瓷膜.借助于先进的结构和表征手段,系统地研究了阳极电流密度ja和阴/阳极电流密度比jc/ja对铝合金微弧氧化陶瓷膜显微硬度的影响,实验结果表明,对于不同的jc/ja,陶瓷膜的显微硬度都随ja的变化而出现... 采用微弧氧化技术在铝合金上制备了陶瓷膜.借助于先进的结构和表征手段,系统地研究了阳极电流密度ja和阴/阳极电流密度比jc/ja对铝合金微弧氧化陶瓷膜显微硬度的影响,实验结果表明,对于不同的jc/ja,陶瓷膜的显微硬度都随ja的变化而出现一个峰值,且不同jc/ja的峰值大小(显微硬度)和对应的ja有所不同.当ja=15A/dm2,jc/ja=0.7时,所制备的陶瓷膜显微硬度最高为4300HV.SEM和抗点腐蚀研究表明,jc/ja对陶瓷膜的微观结构和耐腐蚀性能影响很大. 展开更多
关键词 微弧氧化 陶瓷膜 电流密度 显微硬度
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基于AR模型的Ni-TiN纳米镀层显微硬度预测研究 被引量：11
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作者 夏法锋 焦金龙 +1 位作者 马春阳 吴蒙华 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期140-143,共4页
以前期研究工艺参数为基础,利用超声-电沉积的方法制备Ni-TiN纳米镀层。采用X射线衍射仪(XRD)、高分辨电子显微镜(HRTEM)及纳米压痕仪(NI)对Ni-TiN纳米镀层的组分、显微组织和显微硬度进行观察和分析;利用AR模型对Ni-TiN纳米镀层的显微... 以前期研究工艺参数为基础,利用超声-电沉积的方法制备Ni-TiN纳米镀层。采用X射线衍射仪(XRD)、高分辨电子显微镜(HRTEM)及纳米压痕仪(NI)对Ni-TiN纳米镀层的组分、显微组织和显微硬度进行观察和分析;利用AR模型对Ni-TiN纳米镀层的显微硬度进行预测。结果表明,在Ni-TiN纳米镀层中,存在Ni和TiN两相;当超声功率为200W、TiN浓度为4g/L时,镀层中镍晶粒和TiN粒子的平均粒径分别为50和30nm。利用AR模型可以对Ni-TiN纳米镀层的显微硬度进行预测,且预测结果的最大相对误差为3.22%。 展开更多
关键词 AR模型 Ni-TiN纳米镀层 显微硬度 预测
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激光沉积修复ZL114A铝合金的显微组织及显微硬度研究 被引量：10
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作者 钦兰云 庞爽 +2 位作者 杨光 王超 王维 《红外与激光工程》 EI CSCD 北大核心 2017年第5期39-44,共6页
为了研究激光沉积技术修复ZL114A铝合金构件的工艺及性能,采用多参数组合激光沉积工艺实验制备了单道单层试样,在分析了其表面形貌、气孔等缺陷产生的原因的基础上,得到了一组相对优化的工艺参数,制备了无缺陷的块状修复试样,并对试样... 为了研究激光沉积技术修复ZL114A铝合金构件的工艺及性能,采用多参数组合激光沉积工艺实验制备了单道单层试样,在分析了其表面形貌、气孔等缺陷产生的原因的基础上,得到了一组相对优化的工艺参数,制备了无缺陷的块状修复试样,并对试样进行了组织分析及硬度检测。结果表明:铝合金修复试样修复区与基材形成良好的冶金结合,沉积层底部为以熔池边缘为起点外延生长的柱状树枝晶,且一次枝晶间距18.38μm,二次枝晶间距9.55μm,在沉积层顶层顶部出现α-Al柱状枝晶转变为等轴枝晶现象。层带区域Si相脱溶析出并趋于粒状化。由于晶粒细化和固溶强化作用,沉积区显微硬度较基材提高25.8%。 展开更多
关键词 激光沉积修复 ZL114A铝合金 显微组织 显微硬度
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退火温度及保温时间对激光沉积制造TA15钛合金微观组织和显微硬度的影响 被引量：8
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作者 杨光 王文东 +3 位作者 钦兰云 任宇航 李长富 王维 《红外与激光工程》 EI CSCD 北大核心 2017年第8期81-86,共6页
以TA15钛合金球状粉末为原料,TA15钛合金锻件为基材,利用激光沉积制造技术成形TA15钛合金厚壁件。利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)以及显微硬度仪等方法研究退火温度及保温时间对激光沉积TA15钛合金显微组织和显微硬度的影响... 以TA15钛合金球状粉末为原料,TA15钛合金锻件为基材,利用激光沉积制造技术成形TA15钛合金厚壁件。利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)以及显微硬度仪等方法研究退火温度及保温时间对激光沉积TA15钛合金显微组织和显微硬度的影响。结果表明:退火温度相同时,随着退火温度的升高,保温时间越长,α相就越能充分生长。退火保温时间越长,α相宽度越大。退火温度及退火保温时间影响α相体积百分比含量,α相百分比含量随退火时间延长而增多。α相在不同保温时间下存在不同的生长方向。显微硬度值与α相体积百分比含量具有一定关系,α相体积百分比含量增多时,显微硬度值变大。 展开更多
关键词 激光沉积制造 TA15钛合金 保温时间 退火处理 显微硬度
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