挤压态TiAl合金热变形行为及热加工图研究 被引量：3

1

作者 曹洁成 柳勇志 胡志力 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期140-146,共7页

针对TiAl合金热塑性变形难的问题,通过MMS-200型热模拟试验机研究了挤压态Ti-47Al-2Cr-2Nb合金在变形温度为1000~1300℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)、工程应变为60%条件下的热变形行为。通过Arrhenius函数模型建立了该合金基于应变补偿... 针对TiAl合金热塑性变形难的问题,通过MMS-200型热模拟试验机研究了挤压态Ti-47Al-2Cr-2Nb合金在变形温度为1000~1300℃、应变速率为0.001~1 s^(-1)、工程应变为60%条件下的热变形行为。通过Arrhenius函数模型建立了该合金基于应变补偿的本构方程;基于动态材料模型建立了合金在工程应变为60%时的热加工图。结果表明,该合金具有正应变速率敏感性和负温度敏感性;通过建立的热加工图发现理想的变形参数为1100~1150℃、0.001~0.05 s^(-1)和1200~1300℃、0.001~0.01 s^(-1),突破了传统TiAl合金只能在高温低应变速率条件下变形的认知,发现在0.01和0.1 s^(-1)高应变速率下通过合适的成形温度匹配,该合金仍可以获得较好的成形性能。 展开更多

关键词 挤压态TiAl合金 本构模型 热加工图

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热处理对Mg-Gd-Y-Nd-Zr挤压合金组织和力学性能的影响 被引量：1

2

作者 任大为 张治民 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第6期185-186,共2页

采用显微组织观察和拉伸性能测试的方法,研究了不同热处理条件对Mg-Gd-Y-Nd-Zr挤压合金组织和力学性能的影响。实验结果表明:T5为最佳的热处理方法。挤压态Mg-Gd-Y-Nd-Zr合金经T5(520℃×10 h固溶+225℃×24 h人工时效)处理后,... 采用显微组织观察和拉伸性能测试的方法,研究了不同热处理条件对Mg-Gd-Y-Nd-Zr挤压合金组织和力学性能的影响。实验结果表明:T5为最佳的热处理方法。挤压态Mg-Gd-Y-Nd-Zr合金经T5(520℃×10 h固溶+225℃×24 h人工时效)处理后,抗拉强度和屈服强度大幅度提高,分别达到375 MPa和346.8 MPa,但伸长率降低。 展开更多

关键词 挤压态mg-gd-y-nd-zr合金 热处理 力学性能 显微组织

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挤压态FGH4096合金的热变形行为及热加工图 被引量：9

3

作者 陈龙 司家勇 +1 位作者 刘松浩 廖凯 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期2047-2054,共8页

为了获得挤压态FGH4096合金的热加工最佳工艺参数,利用Gleeble 3180D热模拟实验机对热挤压后的FGH4096合金进行了高温压缩实验,研究了其在变形温度1020~1140℃、应变速率0.001~1.0s^-1、压下量50%条件下的高温变形行为,分析了应变速率... 为了获得挤压态FGH4096合金的热加工最佳工艺参数,利用Gleeble 3180D热模拟实验机对热挤压后的FGH4096合金进行了高温压缩实验,研究了其在变形温度1020~1140℃、应变速率0.001~1.0s^-1、压下量50%条件下的高温变形行为,分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,并基于双曲正弦模型与动态材料模型建立相应的本构方程和热加工图。结果表明,该合金的热变形激活能为1128.79kJ/mol;优化的热加工工艺参数范围为变形温度1049~1080℃、应变速率0.005~0.013s^-1,在该区域内合金的能量耗散率峰值为64%。通过微观组织分析发现,此区域内金相组织发生完全动态再结晶,合金的晶粒细小且均匀。 展开更多

关键词 FGH4096合金 挤压态 热压缩 本构模型 热加工图

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挤压态AZ81镁合金塑性加工性能的研究与分析 被引量：2

4

作者 曹凤红 李海龙 +1 位作者 龙思远 刘克威 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第7期8-12,共5页

在Gleeble-1500D热模拟机上进行热压缩试验,研究了变形温度为320～440℃、应变速率为0.001～1s-1,最大变形程度为60%的条件下挤压态AZ81镁合金的高温流变行为。结果表明,采用加工理论分析材料的高温变形行为能准确反映出材料在不同变形... 在Gleeble-1500D热模拟机上进行热压缩试验,研究了变形温度为320～440℃、应变速率为0.001～1s-1,最大变形程度为60%的条件下挤压态AZ81镁合金的高温流变行为。结果表明,采用加工理论分析材料的高温变形行为能准确反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。根据材料动态模型计算了挤压态AZ81合金的热加工图,结合显微组织观察结果分析了挤压态AZ81镁合金的热加工塑性变形性能,在变形温度320～440℃、应变速率0.001～1 s-1,最大变形程度为60%的条件下,失稳判据ξ(ε)>0,说明AZ81镁合金在该条件下的塑性变形性能良好。热加工温度380～400℃、应变速率0.01～0.1 s-1为最佳热加工工艺参数区。 展开更多

关键词 挤压态AZ81合金 流变应力 热加工图 热变形

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挤压态AZ81镁合金的热压缩变形行为 被引量：4

5

作者 曹凤红 龙思远 G.S.COLE 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期1214-1219,共6页

在温度为320-440℃、应变率为0.001-1 s-1的变形条件下,采用Gleeble-1500热模拟机对挤压态AZ81镁合金的热压缩变形行为进行研究。结果表明：挤压态AZ81镁合金的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变率的升高而升高,且随应变的增加,流... 在温度为320-440℃、应变率为0.001-1 s-1的变形条件下,采用Gleeble-1500热模拟机对挤压态AZ81镁合金的热压缩变形行为进行研究。结果表明：挤压态AZ81镁合金的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变率的升高而升高,且随应变的增加,流动应力很快达到峰值,然后逐渐降低并趋于稳定。为评价挤压态AZ81镁合金在热模压成形过程中流动应力,结合Arrhenius方程并引入Zener-Hollomon参数,对流动应力做出相应的修正,根据修正后的流动应力构建挤压态AZ81镁合金流变应力高温变形本构模型。模拟结果表明：该模型的应力预测值与试验值吻合较好,计算精度较高,为后续的模压近/净终成形工艺参数的制定提供一定的理论参考。 展开更多

关键词 挤压态AZ81镁合金 热压缩模拟 流变应力 本构模型

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挤压态CuCr25合金热变形行为及其加工图 被引量：2

6

作者 陈刚 段为樑 吴旭升 《湖南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第6期10-15,共6页

在Gleeble-3500D热模拟试验机上,对挤压态CuCr25合金在应变速率为0.01~10s^(-1),变形温度为750~900℃的条件下进行恒温压缩模拟实验.结果表明:挤压态CuCr25合金在热变形过程中流变应力随变形温度升高和应变速率降低而减小;可用双曲正弦... 在Gleeble-3500D热模拟试验机上,对挤压态CuCr25合金在应变速率为0.01~10s^(-1),变形温度为750~900℃的条件下进行恒温压缩模拟实验.结果表明:挤压态CuCr25合金在热变形过程中流变应力随变形温度升高和应变速率降低而减小;可用双曲正弦模型来描述合金的流变行为,其平均激活能为383.4kJ/mol;基于动态材料模型获得了挤压态CuCr25合金的热加工图,并结合金相显微组织分析得到了该合金在实验参数范围内较优的热加工工艺参数范围:加工温度830~900℃,应变速率为0.01~0.1s-1. 展开更多

关键词 挤压态CuCr25合金 热压缩变形 变形激活能 加工图

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挤压态定向凝固镁合金组织及力学性能 被引量：1

7

作者 肖璐 潘复生 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期460-465,共6页

采用自行设计制造的定向凝固设备,制备了大直径镁合金铸锭,并采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和室温力学性能测试等手段,研究了合金元素、挤压温度和挤压比对挤压态定向凝固镁合金金相组织和力学性能的影响。研究结果表明:对于... 采用自行设计制造的定向凝固设备,制备了大直径镁合金铸锭,并采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和室温力学性能测试等手段,研究了合金元素、挤压温度和挤压比对挤压态定向凝固镁合金金相组织和力学性能的影响。研究结果表明:对于Mg-Al系二元合金,随着Al元素在0.2%~1%的范围内增加,挤压态定向凝固镁合金的强度和延伸率都逐渐增大,但Al元素的增加也导致了组织均匀化程度的降低。较低的挤压温度和较高的挤压比有利于定向凝固AZ31获得较均匀的再结晶晶粒和第二相,因此当挤压温度为623 K,挤压比为80时,挤压态定向凝固AZ31合金的屈服强度、抗拉强度和延伸率分别为255 MPa、312 MPa和18%,具有较优良的综合室温力学性能。 展开更多

关键词 镁合金 定向凝固 挤压态 力学性能

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基于ABAQUS的铸态耐热合金钢热挤压成形数值模拟研究 被引量：4

8

作者 贾璐 李永堂 李振晓 《精密成形工程》 2016年第5期108-115,共8页

目的以大口径厚壁管短流程铸挤成形工艺为背景,通过ABAUOS有限元模拟软件研究铸态T/P91合金钢热挤压过程中的变形情况。方法对软件进行二次开发,采用热力耦合分析,研究不同热挤压条件下挤压过程中应力场、应变场及成形件动态再结晶率的... 目的以大口径厚壁管短流程铸挤成形工艺为背景,通过ABAUOS有限元模拟软件研究铸态T/P91合金钢热挤压过程中的变形情况。方法对软件进行二次开发,采用热力耦合分析,研究不同热挤压条件下挤压过程中应力场、应变场及成形件动态再结晶率的变化,最终得出有利于指导工业生产的热挤压工艺参数。结果模拟结果表明:应力和应变随时间不断增大,增长率在凹模锥角区达到最大值,当材料在挤压力作用下流出挤压筒后,应力不断减小而应变趋于稳定;以成形件流出挤压筒时的径向截面为参考,动态再结晶率分布为中心高两边低,且随着挤压比、初始挤压温度和挤压速度的增大,成形件整体动态再结晶率差别降低;挤压速度越大,成形件应力分布越不均匀。结论铸态T/P91合金钢热挤压最优工艺参数为:初始挤压温度为1150~1200℃,挤压比为9,挤压速度为25 mm/s。 展开更多

关键词 大口径厚壁管 ABAQUS软件 热挤压 铸态T/P91合金钢 热力耦合 动态再结晶率

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大长径比深盲孔钛合金壳体双态组织挤压技术研究

9

作者 康凤 陈文 +3 位作者 胡传凯 林军 夏祥生 吴洋 《兵器装备工程学报》 CAS 北大核心 2019年第S02期204-207,共4页

分析了一种大长径比深盲孔钛合金壳体,在不同温度下的成形组织及其对性能的影响,结果表明,当挤压发生在相变点以下时,动态再结晶引起α相球化,但含量变化不大,力学性能也差别不大;但在相变点以上时,α相含量随着温度的升高明显减少,在92... 分析了一种大长径比深盲孔钛合金壳体,在不同温度下的成形组织及其对性能的影响,结果表明,当挤压发生在相变点以下时,动态再结晶引起α相球化,但含量变化不大,力学性能也差别不大;但在相变点以上时,α相含量随着温度的升高明显减少,在920℃时,初生α相含量只有8%左右,组织中几乎完全为β转,粗大的β晶界内布满片条状α集束,抗拉强度上升,而延伸率则明显下降。最后结合工艺试验,采用优化出的钛合金壳体挤压参数,制备出尺寸及性能均符合要求的锻件。 展开更多

关键词 钛合金 深盲孔 双态组织 挤压

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复合均匀化处理对挤压态镁合金组织与性能的影响

10

作者 刘峻 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第18期217-219,223,共4页

在挤压前分别对AZ80镁合金进行了常规均匀化处理和复合均匀化处理,并进行了挤压态AZ80镁合金的显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,与常规均匀化处理相比,复合均匀化处理能显著提高挤压态AZ80镁合金的力学性能和耐... 在挤压前分别对AZ80镁合金进行了常规均匀化处理和复合均匀化处理,并进行了挤压态AZ80镁合金的显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,与常规均匀化处理相比,复合均匀化处理能显著提高挤压态AZ80镁合金的力学性能和耐腐蚀性能,25℃的抗拉强度增加75 MPa、屈服强度增加87 MPa、断后伸长率增加10.9%;腐蚀电位正移309 mV。 展开更多

关键词 挤压态镁合金 复合均匀化处理 常规均匀化处理 耐腐蚀性能

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挤压态6082铝合金热加工图及显微组织研究 被引量：5

11

作者 曹召勋 王军 +3 位作者 徐永东 朱秀荣 邵志文 王荣 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期88-93,共6页

用Gleeble3500热模拟试验机对挤压态6082铝合金进行等温恒应变率压缩试验,变形温度为350~500℃,应变率为0.01~7.5 s^-1,获得不同变形条件下的真应力-真应变曲线,建立本构方程和热加工图,并对不同条件下显微组织进行分析。结果表明:挤压... 用Gleeble3500热模拟试验机对挤压态6082铝合金进行等温恒应变率压缩试验,变形温度为350~500℃,应变率为0.01~7.5 s^-1,获得不同变形条件下的真应力-真应变曲线,建立本构方程和热加工图,并对不同条件下显微组织进行分析。结果表明:挤压态6082铝合金为正应变率敏感材料,该材料热变形软化机制主要为动态回复,热变形失稳主要是析出相聚集导致局部流变失稳,计算得到该合金的热变形激活能为175.17 kJ/mol,安全加工区主要分布在375~500℃,0.001~0.5 s^-1,随应变增加安全加工区变化很小。 展开更多

关键词 挤压态 6082铝合金 热加工图 显微组织

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挤压态新型镍基粉末高温合金的热变形行为 被引量：9

12

作者 任帅 张华 +7 位作者 于子超 刘伟 刘志凌 周鑫 黄海亮 张尚洲 朱礼龙 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第9期2647-2663,共17页

镍基粉末高温合金的变形抗力大、热塑性较差、热加工窗口窄,而且在热加工过程中易产生裂纹和流动不稳定等缺陷。本文采用Gleeble−3500热模拟实验机对挤压态新型镍基粉末高温合金进行热压缩,压缩温度为1050~1150℃、应变速率为0.001~1 s^... 镍基粉末高温合金的变形抗力大、热塑性较差、热加工窗口窄,而且在热加工过程中易产生裂纹和流动不稳定等缺陷。本文采用Gleeble−3500热模拟实验机对挤压态新型镍基粉末高温合金进行热压缩,压缩温度为1050~1150℃、应变速率为0.001~1 s^(−1),压缩真实应变为0.69。基于双曲正弦型Arrhenius函数,计算该合金的热激活能Q、构建本构方程,采用多项式拟合摩擦、温度变化、应变补偿的影响,对应力−应变曲线及本构方程进行修正,绘制能量耗散图和热加工图。结果表明:该合金的热激活能Q为536.36 kJ/mol,其在变形温度为1075~1150℃、应变速率为10^(−3)~10^(−1.5)s^(−1)的条件下有较好的加工性能,但当应变速率为0.001 s^(−1)时,晶粒组织较为粗大,γ′相溶入基体。 展开更多

关键词 挤压态镍基粉末高温合金 热变形行为 本构方程 应力应变曲线修正 热加工图

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半固态挤压高硅铝合金二次加热的微观组织演变 被引量：4

13

作者 陈志国 方亮 +3 位作者 吴吉文 张海筹 马文静 白月龙 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期1006-1010,共5页

本实验研究了半固态挤压高硅铝合金二次加热微观组织演变规律,以获得具有细小、近球状晶粒的组织。研究结果表明,二次加热功率和二次加热温度是影响二次加热过程的两大主要因素,随加热功率的增加,坯料心部和边部的组织差异变大,而随二... 本实验研究了半固态挤压高硅铝合金二次加热微观组织演变规律,以获得具有细小、近球状晶粒的组织。研究结果表明,二次加热功率和二次加热温度是影响二次加热过程的两大主要因素,随加热功率的增加,坯料心部和边部的组织差异变大,而随二次加热温度的升高,细小、不规则的晶粒逐渐长大并呈现出球化趋势。分析各工艺下的微观组织,得到适合于触变成形的二次加热工艺为:加热功率7 kW、加热温度530℃。此条件下获得的平均晶粒直径为35.2μm,抗拉强度为418.5 MPa。 展开更多

关键词 挤压态 高硅铝合金 二次加热功率 二次加热温度

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热加工工艺对挤压态FGH4096合金临界晶粒长大的影响 被引量：4

14

作者 刘松浩 司家勇 陈龙 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1317-1328,共12页

基于挤压态FGH4096合金双圆锥台试样热压缩变形及过固溶热处理试验,结合DEFORM有限元软件数值模拟,确定试样中各等效应变范围内临界晶粒长大分布规律,研究热加工工艺对挤压态FGH4096合金临界晶粒长大的影响。结果表明:在温度980~1060℃... 基于挤压态FGH4096合金双圆锥台试样热压缩变形及过固溶热处理试验,结合DEFORM有限元软件数值模拟,确定试样中各等效应变范围内临界晶粒长大分布规律,研究热加工工艺对挤压态FGH4096合金临界晶粒长大的影响。结果表明:在温度980~1060℃、应变速率0.003~0.03 s^−1条件下,双圆锥台试样热变形后再经过固溶热处理,合金临界晶粒长大的窗口条件从低温低应变速率向高温高应变速率转变,其中(980℃、0.03 s^−1)、(1060℃、0.003 s^−1)条件下可以避免出现临界晶粒长大,并获得均匀晶粒组织。当变形温度为980℃时,随着应变速率的增加,异常晶粒长大程度减小,且合金临界晶粒长大位置的临界等效应变数值降低;当应变速率为0.03 s^−1时,随着变形温度的升高,异常晶粒长大程度增大,且试样发生临界晶粒长大的等效应变区域扩大。 展开更多

关键词 FGH4096合金 挤压态 热压缩 过固溶热处理 临界晶粒长大

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挤压态WE43镁合金低温断裂研究 被引量：3

15

作者 何进 何建丽 +1 位作者 赵卫东 吕刚 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第10期172-177,共6页

为了研究挤压态WE43镁合金低温断裂原因及断裂机理,利用Gleeble-3800热模拟试验机在变形温度150℃、应变速率0.001~1 s^-1下进行WE43镁合金压缩试验直至试样断裂。通过光学显微镜和扫描电子显微镜观察了断裂试样裂纹附近区域微观组织及... 为了研究挤压态WE43镁合金低温断裂原因及断裂机理,利用Gleeble-3800热模拟试验机在变形温度150℃、应变速率0.001~1 s^-1下进行WE43镁合金压缩试验直至试样断裂。通过光学显微镜和扫描电子显微镜观察了断裂试样裂纹附近区域微观组织及断口形貌。结果表明:低温下挤压态WE43镁合金塑性变形软化现象不明显,合金达到强度极限即断裂,并且流变应力对应变速率不敏感。低温压裂后WE43镁合金组织仍为等轴晶,但分布不均匀。沿着裂纹扩展方向及裂纹附近区域发现的孪晶、第二相粒子是挤压态WE43镁合金低温断裂的主要原因,能谱分析结果表明第二相为富Y的颗粒状沉淀以及富Nd的条状沉淀。挤压态WE43镁合金低温断口形貌为一系列解理面和少量由第二相粒子导致的韧窝,断裂机制为以穿晶解理为主的韧-脆混合型断裂。 展开更多

关键词 挤压态WE43镁合金 低温断裂 断裂机理 穿晶解理

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挤压和T5处理对铸态ZK60镁合金组织性能的影响 被引量：1

16

作者 张宝红 张治民 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第11期79-81,共3页

对铸态ZK60镁合金进行了挤压,对挤压后的试样进行了T5处理,分析了该材料三种状态时力学性能和微观组织变化。结果表明:铸态ZK60镁合金挤压后,晶粒明显细化,各项力学性能显著提高;T5处理后试样的抗拉强度和硬度比T5处理前的相应值均有所... 对铸态ZK60镁合金进行了挤压,对挤压后的试样进行了T5处理,分析了该材料三种状态时力学性能和微观组织变化。结果表明:铸态ZK60镁合金挤压后,晶粒明显细化,各项力学性能显著提高;T5处理后试样的抗拉强度和硬度比T5处理前的相应值均有所提高,屈服强度明显提高,伸长率稍有降低;ZK60镁合金在挤压时,其组织中已有细小第二相析出;经T5处理后,其晶粒尺寸变化不大,析出相较挤压态时有明显增多,但部分聚集长大。 展开更多

关键词 铸态ZK60镁合金 挤压 T5处理 力学性能 微观组织

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挤压态FGH4096合金室温变形及临界晶粒长大研究

17

作者 刘松浩 司家勇 陈龙 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第14期14107-14114,共8页

基于挤压态FGH4096合金圆柱和双圆锥台试样室温压缩变形及热处理实验,结合DEFORM有限元软件数值模拟,确定了挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大的临界等效应变窗口条件,分析了挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大机制。结果表明... 基于挤压态FGH4096合金圆柱和双圆锥台试样室温压缩变形及热处理实验,结合DEFORM有限元软件数值模拟,确定了挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大的临界等效应变窗口条件,分析了挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大机制。结果表明:挤压态FGH4096合金圆柱试样在压缩速度0.01 mm/s下的室温压缩临界等效应变窗口为0.03~0.07,双圆锥台试样在压缩速度0.05 mm/s下的室温压缩临界等效应变窗口为0.005~0.06。挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大与合金变形量和γ′相溶解后晶界的颗粒钉扎作用消失有关,呈现为在小变形区域粗大晶粒吞噬细小晶粒的异常晶粒特征。 展开更多

关键词 FGH4096合金 挤压态 室温压缩 热处理 临界晶粒长大

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机械设备外壳挤压态新型镁合金的组织与性能研究

18

作者 冯新红 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第6期116-118,122,共4页

采用连续挤压工艺制备了机械设备外壳用挤压态新型镁合金Mg-8Al-1Zn-0.15In-0.15Ti。对该镁合金进行了显微组织、XRD、力学性能和阻尼性能分析。结果表明:该合金由α-Mg基体和少量的Mg_(17)Al_(12)相组成,具有较佳的力学性能和阻尼性能... 采用连续挤压工艺制备了机械设备外壳用挤压态新型镁合金Mg-8Al-1Zn-0.15In-0.15Ti。对该镁合金进行了显微组织、XRD、力学性能和阻尼性能分析。结果表明:该合金由α-Mg基体和少量的Mg_(17)Al_(12)相组成,具有较佳的力学性能和阻尼性能。该合金的抗拉强度为327 MPa、屈服强度为268 MPa、断后伸长率为25%。与商业AZ31镁合金相比,在0.8Hz频率下该新型合金在25℃的阻尼性能增加了196%。 展开更多

关键词 挤压态镁合金 阻尼性能 力学性能 Mg-9Al-1Zn-0.15In-0.15Ti合金 机械设备外壳

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等径角挤压制备AZ91D镁合金的组织与性能 被引量：2

19

作者 朱世凤 王艳彬 +1 位作者 陈嫚丽 赵志翔 《精密成形工程》 2011年第3期1-4,9,共5页

研究了铸态AZ91D镁合金在等径角挤压(Equal Channel Angular Extrusion,ECAE)后的室温力学性能和微观组织特征。在力学性能方面,铸态AZ91D镁合金经过1道次ECAE变形后,室温力学性能(屈服强度、抗拉强度、延伸率、弹性模量)由86.3 MPa,146... 研究了铸态AZ91D镁合金在等径角挤压(Equal Channel Angular Extrusion,ECAE)后的室温力学性能和微观组织特征。在力学性能方面,铸态AZ91D镁合金经过1道次ECAE变形后,室温力学性能(屈服强度、抗拉强度、延伸率、弹性模量)由86.3 MPa,146.3 MPa,1.84%,42.5 GPa分别提高到144.1MPa,222.8 MPa,3.49%,47.7 GPa;2道次后变为109.1 MPa,268.3 MPa,4.48%,48.9 GPa。在微观组织方面,挤压1道次后,由于枝状晶粒在等径道弯角处滑动和转动时发生破碎,AZ91D镁合金的晶粒和黑色共晶相Mg17Al12沿挤压方向拉长为条带状;挤压2道次后,黑色共晶相开始部分回溶,共晶相有所减少且呈非连续分布。 展开更多

关键词 等径道角挤压 铸态镁合金 力学性能 微观组织

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高强耐热Mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr合金挤压组织及性能研究 被引量：3

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作者 张素转 张治民 +2 位作者 于建民 杨勇彪 任凤丽 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第9期33-35,39,共4页

采用拉伸、金相组织观察、SEM扫描研究了不同挤压温度及挤压速率对Mg-8Gd-3Y-Nd-0.5Zr合金组织和性能的影响。结果表明,铸态合金中富集大量伪共晶组织及Gd、Y、Nd的偏析相;经过均匀化处理后,共晶组织基本分解;挤压后合金发生明显的动态... 采用拉伸、金相组织观察、SEM扫描研究了不同挤压温度及挤压速率对Mg-8Gd-3Y-Nd-0.5Zr合金组织和性能的影响。结果表明,铸态合金中富集大量伪共晶组织及Gd、Y、Nd的偏析相;经过均匀化处理后,共晶组织基本分解;挤压后合金发生明显的动态再结晶,在480℃抗拉强度、硬度分别达到最高值322 MPa、98.4 HB;合金低于460℃的温度塑性变形,容易开裂。 展开更多

关键词 mg-gd-y-nd-zr合金 挤压 组织 动态再结晶

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