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弹-塑性基础边界一侧采空基本顶板结构初次破断研究 被引量:17
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作者 陈冬冬 武毅艺 +4 位作者 谢生荣 何富连 孙耀辉 石松豪 蒋再胜 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第10期3090-3105,共16页
为了研究一侧采空条件下基本顶板结构的破断规律,构建考虑煤柱宽度及承载能力与实体煤弹塑性变形的基本顶板结构力学模型,全面计算探究了侧方采空条件下基本顶板在煤柱区及实体煤区的断裂位置、顺序及形态等。结论如下:①煤柱区基本顶... 为了研究一侧采空条件下基本顶板结构的破断规律,构建考虑煤柱宽度及承载能力与实体煤弹塑性变形的基本顶板结构力学模型,全面计算探究了侧方采空条件下基本顶板在煤柱区及实体煤区的断裂位置、顺序及形态等。结论如下:①煤柱区基本顶的破断形态有3类且随着基本顶厚度h、弹性模量E及弹性煤体基础系数kt增大,而煤柱宽度Lm与煤柱基础系数ksm、煤体塑化范围Lts与塑化程度ξs及跨度L减小时的破断形态变化规律为“单一连续长弧形”→“临界对接双长弧形”→“分隔式双短弧形”;②Lm及ksm主要影响煤柱区基本顶的破断位态;Lm及ksm增大,实体煤区主弯矩减小;③实体煤区基本顶破断位态有5类且随着h,E及ξs增大,而Lts,kt及L减小时的断裂模式演变规律为:“长边与短边断裂线均处于塑化煤体区”→“长边断裂线处于塑化煤体区而短边处于煤体弹塑性分界区”→“长边断裂线位于塑化煤体区而短边断裂线位于弹性煤体区”→“长边断裂线位于煤体弹塑性分界区而短边断裂线位于弹性煤体区”→“长边与短边断裂线均处于弹性煤体区”,存在长边与短边断裂线同时位于煤体弹塑性分界区的情况;④h,E及Lts较大而L及kt较小时,破断顺序为:中部(靠近煤柱侧)→长边(3类位置)→短边(3类位置)→煤柱侧(3类位置);⑤整体破断形态分为3类且随着h,E及kt增大,而Lm,ksm,Lts,ξs及L减小时,整体破断形态的变化模式为:闭合贯通式“非对称■-非对称X”型→临界贯通式“非对称■-非对称X”型→开口非贯通式“非对称■-非对称X”型。针对研究一侧采空基本顶板结构破断的3类力学模型,从模型特征、破断影响因素、初次破断位置、煤柱侧破断形态、实体煤侧破断位置、整体断裂位态及工程指导意义共7个方面,总结对比了“三边固支+简支模型”(第1类)、“三边弹性基础+考虑煤柱宽度和支撑能力的单一塑化模型”(第2类)与建立的“三边弹塑性基础+考虑煤柱宽度和支撑能力的双重塑化模型”(第3类)的重要区别。 展开更多
关键词 一侧采空 弹-塑性基础 初次破断 板结构 基本顶
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长边采空与弹-塑性软化基础边界基本顶薄板初次破断研究 被引量:7
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作者 陈冬冬 郭方方 +4 位作者 武毅艺 谢生荣 何富连 刘瑞鹏 吴朝文 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期1473-1489,共17页
为研究长边煤柱(采空)条件下基本顶板结构的破断规律及工程价值,构建考虑长边煤柱宽度及承载能力与实体煤弹塑性软化特性的基本顶板结构力学模型,全面计算探究该条件下基本顶板在长边煤柱区及实体煤区的断裂位置、顺序及形态,并从6个层... 为研究长边煤柱(采空)条件下基本顶板结构的破断规律及工程价值,构建考虑长边煤柱宽度及承载能力与实体煤弹塑性软化特性的基本顶板结构力学模型,全面计算探究该条件下基本顶板在长边煤柱区及实体煤区的断裂位置、顺序及形态,并从6个层面、3个区域与传统模型对比,阐述模型所得新结论及意义。结论如下:①长边煤柱宽度与承载能力可显著影响实体煤区基本顶主弯矩大小及初次破断顺序,但是对实体煤区基本顶破断线所处区位(弹性区、塑性区、弹塑性分界区)影响小,长边煤柱也可显著改变基本顶在煤柱区的破断位态(3类),且随基本顶的弹性模量E及基本顶厚度h增大,长边煤柱的支撑系数k_(cm)、宽度L_(cm),实体煤的塑化范围L_(t-s)、塑化程度k_(s-0)、弹性煤体基础系数k_(tt)及工作面跨度L_(d)减小,其演变模式为:1条连续“长直线+两端短弧线”型(CM-N式)→2条临接对称“直线+短弧线”型(CM-L式)→2条大间距对称“短弧线”型(CM-D式);②实体煤的长边与短边区基本顶破断线的区位特征有5类,且随着E及h增大,L_(t-s),k_(s-0),k_(tt)及L_(d)减小时的演变规律为:长、短边破断线均处于塑化煤体区→长边破断线在煤体弹塑性分界区、短边破断线在塑化煤体区→长边破断线在弹性煤体区、短边破断线在塑化煤体区→长边破断线在弹性煤体区、短边破断线在弹塑性分界区→长边与短边破断线均在煤体弹性区;③基本顶的整体破断模式有3类,且随E及h增大,k_(cm),L_(cm),L_(t-s),k_(s-0),L_(d)及k_(tt)减小时的演变模式为:闭合断裂圈非对称“■-X”型→临接闭合断裂圈非对称“■-X”型→开口局部断裂圈非对称“■-X”型。针对研究长边煤柱(采空)基本顶板结构破断的3类力学模型,从6个层面对比了模型的重要区别,从3个区域(长边煤柱区、短边区、长边区)阐明了其工程价值。 展开更多
关键词 基本顶 长边煤柱 一侧采空 弹-塑性基础 初次破断 板结构
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考虑煤体弹-塑性变形的基本顶板初次破断结构特征 被引量:23
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作者 何富连 何文瑞 +3 位作者 陈冬冬 谢生荣 李辉 何常西 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第8期2704-2717,共14页
建立考虑煤体弹-塑性变形的基本顶板结构初次破断力学模型,依据有限差分原理和主弯矩破断准则,系统计算研究了弹-塑性基础边界基本顶板结构初次破断位置、破断顺序以及全区域破断形态特征的影响因素及权重关系,并阐述了该力学模型的工... 建立考虑煤体弹-塑性变形的基本顶板结构初次破断力学模型,依据有限差分原理和主弯矩破断准则,系统计算研究了弹-塑性基础边界基本顶板结构初次破断位置、破断顺序以及全区域破断形态特征的影响因素及权重关系,并阐述了该力学模型的工程意义,得到:①基本顶厚度h、弹性模量E较大,而弹性煤体基础系数kt及悬顶跨度较小时,基本顶的破断位置及顺序为:开采悬顶区中部下表面→深入未塑化的弹性煤体区上表面→短边深入未塑化的弹性煤体区上表面,在弹性煤体区上覆形成“O”型断裂圈;反之,基本顶的破断位置及顺序为:深入塑化煤体区上表面→开采悬顶区中部下表面→短边深入塑化煤体区上表面,在塑化煤体区上覆形成“O”型断裂圈,最终均形成“O-X”型破断形态;②煤体塑化范围b0及塑化程度增大时,基本顶断裂线深入煤体的距离与基本顶各个区域的主弯矩绝对值均增大,即基本顶悬顶跨度会减小;③b0及浅部塑化煤体基础系数k0较大时,基本顶的破断位置及顺序为:开采悬顶区中部下表面→长边深入塑化煤体区上表面→短边深入塑化煤体区上表面,在塑化煤体区上覆形成“O”型断裂圈;b0,k0较小时,基本顶的破断位置及顺序为:长边深入弹性煤体区上表面→开采悬顶区中部下表面→短边深入弹性煤体区上表面,在弹性煤体区上覆形成“O”型断裂圈,最终均形成“O-X”型破断形态;④k0与kt为任意比值不变且kt与h3为任意比值不变时,基本顶的主弯矩大小、位置及破断规律不变。 展开更多
关键词 弹-塑性基础 基本顶 初次破断 板结构 薄板
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Limit analysis of vertical anti-pulling screw pile group under inclined loading on 3D elastic-plastic finite element strength reduction method 被引量:12
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作者 董天文 郑颖人 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS 2014年第3期1165-1175,共11页
Based on the functional theory, catastrophe theory, simultaneity principle and the idea of strength reduction method (SRM), the bearing capacity functional anti SRM of pile group foundation were established, and the... Based on the functional theory, catastrophe theory, simultaneity principle and the idea of strength reduction method (SRM), the bearing capacity functional anti SRM of pile group foundation were established, and the criteria of ultimate load and the concept of safety storage coefficient (Css) were advanced. The inclined ultimate loads by the static loading test, load increment method (LIM) and SRM are compared. Theoretically, the ultimate load of piles does not change with the loading levels when it is calculated by SRM. When the one strength reduction parameter is applied in the calculation boundary, there are calculating errors because the bearing capacity action of soils happened in the finite zone. The inclined 10adings are 108, 132 and 144 kN, and SSC are 1.07, 0.94 and 0.79, respectively, so the calculation values of ultimate loads are about 115.56, 124.08 and 113.76 kN, respectively. The error between calculations and observation values is less than 6%. But .the error between calculations of LIM and observations is 20%. Because of the effect of inclined loading, the push-rotation phenomenon of screw pile group appears. Under this testing, the ultimate bearing capacity of piles is mostly determined by the horizontal ultimate bearing capacity, and the effect of the vertical component of inclined load should also be considered. 展开更多
关键词 strength reduction method screw pile group ultimate load inclined loading
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Uniqueness of rate-dependency, creep and stress relaxation behaviors for soft clays 被引量:1
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作者 朱启银 尹振宇 +2 位作者 徐长节 殷建华 夏小和 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第1期296-302,共7页
This work focuses on the uniqueness of rate-dependency, creep and stress relaxation behaviors for soft clays under one-dimensional condition. An elasto-viscoplastic model is briefly introduced based on the rate-depend... This work focuses on the uniqueness of rate-dependency, creep and stress relaxation behaviors for soft clays under one-dimensional condition. An elasto-viscoplastic model is briefly introduced based on the rate-dependency of preconsolidation pressure. By comparing the rate-dependency formulation with the creep based formulation, the relationship between rate-dependency and creep behaviors is firstly described. The rate-dependency based formulation is then extended to derive an analytical solution for the stress relaxation behavior with defining a stress relaxation coefficient. Based on this, the relationship between the rate-dependency coefficient and the stress relaxation coefficient is derived. Therefore, the uniqueness between behaviors of rate-dependency, creep and stress relaxation with their key parameters is obtained. The uniqueness is finally validated by comparing the simulated rate-dependency of preconsolidation pressure, the estimated values of secondary compression coefficient and simulations of stress relaxation tests with test results on both reconstituted Illite and Berthierville clay. 展开更多
关键词 soft clays creep rate-dependency stress relaxation oedometer test
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