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火箭弹射座椅弹射动力系统内弹道模型建立与计算 被引量:4
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作者 翟志强 蔡瑞娇 +2 位作者 董海平 马金贵 吴瑶 《含能材料》 EI CAS CSCD 2006年第3期221-223,共3页
在分析火箭弹射座椅弹射动力系统的工作过程的基础上,建立了其内弹道的物理模型和数学模型,并对某型火箭弹射座椅弹射动力系统内弹道进行了试验验证与计算,试验所测膛内气体压力随时间变化曲线与计算曲线基本吻合,弹射过程最大压力pm、... 在分析火箭弹射座椅弹射动力系统的工作过程的基础上,建立了其内弹道的物理模型和数学模型,并对某型火箭弹射座椅弹射动力系统内弹道进行了试验验证与计算,试验所测膛内气体压力随时间变化曲线与计算曲线基本吻合,弹射过程最大压力pm、工作时间tg、出口压力pg和出口速度vg分别为24.20(24.57)MPa,157(155)×10-3s,22.27(21.83)MPa,16.61(16.59)m.s-1,各特征参数的计算值(实验值)最大误差小于3%。 展开更多
关键词 爆炸力学 火箭弹射座椅 弹射动力系统 内弹道
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弹射动力系统燃气发生器流热固耦合数值研究 被引量:4
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作者 陈奇飞 陈树伟 +2 位作者 刘士杰 梁国柱 汪太琨 《推进技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第6期203-212,共10页
为了判断弹射动力系统燃气发生器工作的安全性,需要预示工作过程中燃气发生器壳体的力学响应。基于软件CFX和ANSYS,建立了燃气发生器复合结构流热固耦合仿真模型。对燃气发生器内流场和结构温度场进行流热耦合计算,并将壳体温度场计算... 为了判断弹射动力系统燃气发生器工作的安全性,需要预示工作过程中燃气发生器壳体的力学响应。基于软件CFX和ANSYS,建立了燃气发生器复合结构流热固耦合仿真模型。对燃气发生器内流场和结构温度场进行流热耦合计算,并将壳体温度场计算结果与试验数据进行对比,再将算得的燃气压强分布与结构温度场分布导入ANSYS以计算结构的力学响应。计算结果表明,燃气发生器工作过程中,直筒段最高温度点位于直筒段与后封头连接的绝热层缝隙处,后封头最高温度点位于后封头与喉衬配合部位的上游端。结构最高温度值仅354K,说明热防护良好;直筒段和后封头壳体主体区域应力安全系数>3,满足设计要求,而在法兰附近圆角过渡处外壁存在应力集中,最大应力处安全系数降为1.13,燃气发生器壳体仍处于安全状态,但存在安全裕度显著降低的风险。 展开更多
关键词 弹射动力系统 燃气发生器 流热固耦合 流场 温度场 应力场
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某多燃气发生器动力系统内弹道设计
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作者 何小英 林言中 《现代防御技术》 北大核心 2024年第6期41-46,共6页
针对采用多燃气发生器的弹射动力系统,按照常规的内弹道求解方法,需要根据经验对燃气发生器的设计参数、发生器的个数和点火时序进行多次调试,才能使导弹出筒速度等内弹道参数满足指标要求。一旦发生器参数初值设置不当,就会导致优化求... 针对采用多燃气发生器的弹射动力系统,按照常规的内弹道求解方法,需要根据经验对燃气发生器的设计参数、发生器的个数和点火时序进行多次调试,才能使导弹出筒速度等内弹道参数满足指标要求。一旦发生器参数初值设置不当,就会导致优化求解失败。建立了一种以导弹出筒速度等内弹道指标作为输入条件的反推计算方法,逐步递推出满足要求的多燃气发生器个数、流量、点火时序等,最终得到合适的多燃气发生器装药参数和结构参数。使用Matlab编程并求解,对不同个数燃气发生器组合的发射工况进行了内弹道仿真试验。以此方法得到多燃气发生器参数后,可以作为后续多燃气发生器内弹道优化的输入,该计算方法有利于多燃气发生器发射动力系统的内弹道初始设计。 展开更多
关键词 多燃气发生器 内弹道 弹射动力系统 出筒速度 仿真 装药
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多燃气发生器动力系统的温度自调节性能研究 被引量:4
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作者 何小英 彭雪明 《现代防御技术》 北大核心 2017年第2期55-60,共6页
多燃气发生器弹射动力系统可以随温度变化调节发射内弹道,通过对多个燃气发生器进行不同步点火,获得导弹在多股燃气生成并相互作用下发射过程的内弹道参数。针对多个燃气发生器的弹射动力系统,使用Matlab编程并求解内弹道微分方程组,对... 多燃气发生器弹射动力系统可以随温度变化调节发射内弹道,通过对多个燃气发生器进行不同步点火,获得导弹在多股燃气生成并相互作用下发射过程的内弹道参数。针对多个燃气发生器的弹射动力系统,使用Matlab编程并求解内弹道微分方程组,对同一弹体在3种不同温度发射工况进行内弹道仿真试验,结果表明在不同时序对不同燃气发生器点火,可以使弹射动力系统得到基本一致的出筒速度。此项研究可为多燃气发生器发射动力系统的内弹道设计提供重要的依据。 展开更多
关键词 内弹道 不同步点火 多燃气发生器 弹射动力系统 仿真 出筒速度
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