铸铝合金壳体产生延迟裂纹的原因分析及对策 被引量：1

1

作者 王海滨 岳亚非 《舰船电子工程》 2009年第6期188-190,共3页

分析了AL-SI系铸铝合金壳体在焊补后出现延迟裂纹的原因,提出了预防措施。

关键词 铸铝合金壳体 延迟裂纹 预防措施

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低合金高强钢的延迟裂纹和应力腐蚀裂纹 被引量：5

2

作者 姚钦 《质量技术监督研究》 2009年第1期15-18,共4页

本文介绍了低合金高强钢制的球罐在定期检验时发现的焊接接头裂纹。作者从应力腐蚀裂纹和氢致裂纹的机理、影响因素、形貌、发生区域、发生时间来论证球罐的应力腐蚀裂纹和氢致裂纹的内在机理是一样的,属于氢致开裂机理。理论分析和检... 本文介绍了低合金高强钢制的球罐在定期检验时发现的焊接接头裂纹。作者从应力腐蚀裂纹和氢致裂纹的机理、影响因素、形貌、发生区域、发生时间来论证球罐的应力腐蚀裂纹和氢致裂纹的内在机理是一样的,属于氢致开裂机理。理论分析和检验检测实践证明在球罐的焊接加工阶段采取措施防止氢致裂纹就能大大降低应力腐蚀裂纹敏感性。 展开更多

关键词 延迟裂纹 应力腐蚀裂纹 氢致裂纹 低合金高强钢

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对钢结构焊接延迟裂纹的分析及对延迟裂纹检测的建议 被引量：3

3

作者 干伟 《建设监理》 2023年第2期82-85,共4页

钢结构焊接裂纹缺陷是影响焊接质量的重要因素,其中,焊接延迟裂纹又是焊接工程裂纹缺陷中最严重的质量缺陷和安全隐患。因此,对延迟裂纹的准确检测、判断,是确保钢结构工程质量、安全使用的重要保证。

关键词 延迟裂纹 危害 质量安全 焊接工艺 无损检测

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A514高强度可焊钢焊后延迟裂纹产生机理及修复工艺 被引量：1

4

作者 陈剑平 《露天采矿技术》 CAS 2017年第3期45-47,共3页

通过对延迟裂纹的产生机理进行全面深入的分析,明确了裂纹产生的原因,制定了合理的修复工艺及防止裂纹产生的控制措施,总结了对于延迟裂纹的修复经验,为避免出现此类裂纹提供了良好的解决方案。

关键词 A514高强度可焊钢 延迟裂纹 产生机理 修复工艺

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耐海水腐蚀钢延迟裂纹敏感性研究

5

作者 李素兰 《武汉水运工程学院学报》 1992年第3期350-355,共6页

本文对G41,G50和T50 3种耐海水腐蚀钢进行了插销试验研究,对延迟断裂断口进行了扫描电镜分析。结果揭示上述钢种产生延迟裂纹的临界断裂应力σ_(CT)与钢种的化学成分及焊缝金属的扩散氢含量有密切的关系。分析比较了3种钢对延迟裂纹的... 本文对G41,G50和T50 3种耐海水腐蚀钢进行了插销试验研究,对延迟断裂断口进行了扫描电镜分析。结果揭示上述钢种产生延迟裂纹的临界断裂应力σ_(CT)与钢种的化学成分及焊缝金属的扩散氢含量有密切的关系。分析比较了3种钢对延迟裂纹的敏感性,提出了避免延迟裂纹的措施。 展开更多

关键词 耐海水腐蚀钢 延迟裂纹 插销试验

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低温球罐焊缝返修产生延迟裂纹的修复

6

作者 张悦 查玉辉 +1 位作者 顾春兰 张继选 《石油化工设备》 CAS 2003年第4期68-69,共2页

通过对茂名石化乙烯厂2000m3的WESLT490低温乙烯球罐焊缝缺陷返修时产生延迟裂纹的成因分析,确定了提高预热温度、增大焊接能量、降低焊缝淬硬倾向、减少残余应力以及焊缝中的氢含量等方法,以避免产生延迟裂纹的返修工艺。

关键词 球罐 焊缝返修 延迟裂纹 修复

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电站锅炉汽包延迟裂纹返修方案

7

作者 郭宏川 《石油和化工设备》 CAS 2023年第12期35-37,共3页

某公司制造的一台电站锅炉汽包,在安装现场验收检测时发现汽包封头与锅筒连接的环焊缝出现延迟裂纹,由于该汽包所用材质为具有延迟裂纹倾向的BHW35材料,为防止在裂纹缺陷返修后再次出现延迟裂纹,故针对延迟裂纹的产生机理,制定相应的专... 某公司制造的一台电站锅炉汽包,在安装现场验收检测时发现汽包封头与锅筒连接的环焊缝出现延迟裂纹,由于该汽包所用材质为具有延迟裂纹倾向的BHW35材料,为防止在裂纹缺陷返修后再次出现延迟裂纹,故针对延迟裂纹的产生机理,制定相应的专用返修方案。 展开更多

关键词 锅炉汽包 延迟裂纹 返修方案

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航空燃油泵齿轮延迟裂纹分析与预防

8

作者 杨引锋 许利利 陶保平 《内燃机与配件》 2020年第12期53-55,共3页

某型号燃油齿轮泵齿轮零件在装配过程中发现有裂纹缺陷,经查零件入库前经过磁力探伤检查无裂纹。通过对缺陷进行宏观检查、金相检验,确定了裂纹缺陷属于延迟时效裂纹。分析结果表明,延迟裂纹是磨削残余应力大于零件组织应力造成的零件... 某型号燃油齿轮泵齿轮零件在装配过程中发现有裂纹缺陷,经查零件入库前经过磁力探伤检查无裂纹。通过对缺陷进行宏观检查、金相检验,确定了裂纹缺陷属于延迟时效裂纹。分析结果表明,延迟裂纹是磨削残余应力大于零件组织应力造成的零件开裂。因此,降低磨削残余应力是防止延迟裂纹的有效措施。 展开更多

关键词 延迟裂纹 残余应力 氰化

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H型钢厚腹板工艺孔延迟裂纹原因分析 被引量：1

9

作者 曾骥 叶国新 +2 位作者 孔繁荣 冯杰 韩云鹏 《施工技术》 CAS 2018年第22期101-103,共3页

某国际机场钢结构工程采用英标S355钢材,存在大量H型钢对接焊缝,腹板厚60～140mm,在现场磁粉探伤过程中发现了厚腹板位置的工艺孔延迟冷裂纹。裂纹位于焊接热影响区,起始于工艺孔中部位置。基于现场工程实例及试验研究,分析裂纹成因,指... 某国际机场钢结构工程采用英标S355钢材,存在大量H型钢对接焊缝,腹板厚60～140mm,在现场磁粉探伤过程中发现了厚腹板位置的工艺孔延迟冷裂纹。裂纹位于焊接热影响区,起始于工艺孔中部位置。基于现场工程实例及试验研究,分析裂纹成因,指出厚钢板焊接的高拘束度、工艺孔导致的应力集中是造成裂纹的主要因素,并针对性地提出解决办法。 展开更多

关键词 钢结构 焊接 延迟冷裂纹 腹板 扩散氢含量 约束度

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矿用自卸车车箱焊接裂纹的产生及预防

10

作者 宫继成 丁浩然 +3 位作者 闫军利 张耀斌 陈鹏彪 王飞宇 《露天采矿技术》 CAS 2018年第3期109-111,共3页

矿用自卸车车箱是矿用自卸车的主要承载部件。分析了由高强钢板制造的矿用自卸车车箱在使用过程中出现的焊接裂纹的种类,及焊接裂纹产生的原因,并在此基础上提出了焊接裂纹的预防措施,从而为车箱的生产和维修提供技术保障。

关键词 矿用自卸车车箱 冷裂纹 延迟裂纹 碳当量

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在用氨合成塔的检验及裂纹修复 被引量：2

11

作者 张道云 黄川 +1 位作者 熊杰 胡斌 《石油和化工设备》 CAS 2011年第6期45-46,51,共3页

原始制造缺陷在交变载荷作用下扩展开裂以及在高温、高压介质腐蚀等苛刻工作条件下,在役氨合成塔材料的力学性能逐渐衰退,产生疲劳裂纹、应力腐蚀裂纹及在用脆性开裂等是导致在用氨合成塔产生裂纹的主要原因。文章通过对裂纹缺陷的修复... 原始制造缺陷在交变载荷作用下扩展开裂以及在高温、高压介质腐蚀等苛刻工作条件下,在役氨合成塔材料的力学性能逐渐衰退,产生疲劳裂纹、应力腐蚀裂纹及在用脆性开裂等是导致在用氨合成塔产生裂纹的主要原因。文章通过对裂纹缺陷的修复处理,介绍了在用压力容器缺陷修复程序、修复措施、修复工艺等方面的特殊性。 展开更多

关键词 在役压力容器 氨合成塔 定期检验 延迟裂纹 修复

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考虑T-stress的非正态随机参数疲劳裂纹扩展寿命的可靠性分析

12

作者 张艳林 张义民 +1 位作者 金雅娟 张艳芳 《计算力学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期1006-1010,共5页

基于断裂力学的疲劳裂纹扩展寿命问题的研究常常将裂纹尖端应力展开项的高次项忽略,引起了裂纹扩展模拟的误差,本文考虑高次项T-stress对裂纹扩展角的影响,对裂纹扩展过程做了数值模拟,结果显示相同裂纹扩展长度下,考虑T-stress会延长... 基于断裂力学的疲劳裂纹扩展寿命问题的研究常常将裂纹尖端应力展开项的高次项忽略,引起了裂纹扩展模拟的误差,本文考虑高次项T-stress对裂纹扩展角的影响,对裂纹扩展过程做了数值模拟,结果显示相同裂纹扩展长度下,考虑T-stress会延长裂纹扩展寿命。文章首先采用修正的Paris-Erdogan公式计算了两端承受均布拉伸载荷的边缘斜裂纹板的疲劳裂纹扩展寿命,裂纹扩展方向采用两参数修正的最大拉应力准则。由于结构尺寸,材料特性和载荷等因素具有不确定性,导致疲劳裂纹扩展过程带有一定的随机性,本文以材料属性和载荷为随机变量,在随机有限元法的基础上,结合计算可靠度的四阶矩法,Edgeworth级数展开方法,提出随机参数服从任意分布时的结构疲劳裂纹扩展寿命可靠度的计算方法。分析了参数为非正态分布时的平板裂纹扩展寿命可靠度随裂纹扩展的变化过程。本文方法可预测工程中板裂纹的扩展行为,以及预测裂纹板的可靠度。 展开更多

关键词 疲劳寿命 裂纹延迟 非正态随机参数 四阶矩法 可靠性

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天然气压缩机排气洗涤罐罐体裂纹维修及预防

13

作者 刘文胜 王宏仕 《西部探矿工程》 CAS 2009年第7期61-62,共2页

分析了天然气压缩机的排气洗涤罐产生裂纹的原因,并介绍了一种修理方法,同时对如何预防延迟裂纹提出了一些参考建议。

关键词 洗涤罐 拘束应力 延迟裂纹 补强圈

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二氧化硫储罐裂纹原因分析及预防措施

14

作者 李成超 李强 曹永峰 《低温与特气》 CAS 2021年第1期50-52,共3页

在对二氧化硫储罐进行全面检验过程中,采用目视检测、表面探伤检测方法,发现在储罐内部接管角焊缝存在裂纹缺陷,通过裂纹产生的部位、宏观检验状况及常规表面探伤检测方法分析延迟裂纹的特性,并介绍延迟裂纹的产生原因和预防措施。

关键词 二氧化硫 延迟裂纹 原因分析 预防措施

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对AP1000堆芯补水箱裂纹产生原因的分析

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作者 蔡科鸿 《中国核电》 2014年第1期24-30,共7页

三门核电站2号机组两台AP1000堆芯补水箱在制造过程中先后发生筒体堆焊层二次下裂纹问题,通过对现场二次UT缺陷分布类比、母材及堆焊层缺陷处材料化学成分分析对比、硬度试验、金相照片和复膜金相照片观察,对堆焊工艺、技术方面的问题... 三门核电站2号机组两台AP1000堆芯补水箱在制造过程中先后发生筒体堆焊层二次下裂纹问题,通过对现场二次UT缺陷分布类比、母材及堆焊层缺陷处材料化学成分分析对比、硬度试验、金相照片和复膜金相照片观察,对堆焊工艺、技术方面的问题进行了分析与研究,初步确定了裂纹产生的根本原因,并提出一些工艺质量控制措施,旨在为避免今后发生类似问题,为提高主设备制造质量提供一些参考与借鉴。 展开更多

关键词 堆焊层 下裂纹 延迟裂纹 超声波(UT)显示

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齿轮轴开裂原因分析

16

作者 王姗姗 郭浩 马爽 《汽车工艺师》 2017年第10期26-27,共2页

齿轮轴在成品放置期间发生纵向开裂，本文通过对开裂齿轮轴的材料化学成分、力学性能、金相组织、宏观及微观断口形貌的检验，对其开裂原因进行了’分析。结果表明：齿轮轴开裂是热处理应力导致的氢致延迟裂纹。

关键词 开裂原因 齿轮轴 微观断口形貌 氢致延迟裂纹 纵向开裂 化学成分 力学性能 金相组织

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双向脉冲镀铬占空比对镀层微观组织及硬度的影响 被引量：1

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作者 李行行 魏晓伟 +1 位作者 罗松 李铜 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2012年第12期33-35,1,共3页

为了了解占空比对双向脉冲镀铬层微观组织及硬度的影响,采用标准镀铬溶液,镀液温度为55℃,用自制双向脉冲电源装置,频率为100 Hz,峰值电流密度为50 A/dm2,在各种占空比下制备了5种镀层,并考察了其微观组织及硬度。结果表明:随着占空比... 为了了解占空比对双向脉冲镀铬层微观组织及硬度的影响,采用标准镀铬溶液,镀液温度为55℃,用自制双向脉冲电源装置,频率为100 Hz,峰值电流密度为50 A/dm2,在各种占空比下制备了5种镀层,并考察了其微观组织及硬度。结果表明:随着占空比的升高,镀铬层的硬度增加,延迟裂纹减少,致密度增大,表面粗糙度降低,当占空比大于70%时,镀铬层的硬度减小,延迟裂纹增加,致密度减小,表面粗糙度增加;占空比为70%的镀铬层各项性能最好。 展开更多

关键词 双向脉冲镀铬 占空比 镀铬层延迟裂纹 微观组织 硬度 不锈钢

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预热温度对盾构刀盘堆焊组织和性能的影响 被引量：2

18

作者 吴奇隆 《隧道建设（中英文）》 北大核心 2020年第8期1154-1159,共6页

为解决大直径刀盘拼装焊接后残余应力大、产生延迟裂纹的问题,提出通过控制预热温度提高堆焊质量的方案。试验采用自保护药芯焊丝对盾构刀盘使用的Q345R材料进行堆焊,分别研究预热温度为50、100、150、200℃时堆焊组织和性能的变化。结... 为解决大直径刀盘拼装焊接后残余应力大、产生延迟裂纹的问题,提出通过控制预热温度提高堆焊质量的方案。试验采用自保护药芯焊丝对盾构刀盘使用的Q345R材料进行堆焊,分别研究预热温度为50、100、150、200℃时堆焊组织和性能的变化。结果表明:经过100℃预热后,残余应力最小,冲击韧性最好,显微硬度梯度变化幅度最小,综合力学性能最佳。将试验得出的结论用于指导刀盘堆焊时预热温度的选取,证明通过选取合适的预热温度,刀盘焊接后UT探伤结果一次合格率达到100%,在实际应用中取得了良好的效果。 展开更多

关键词 盾构刀盘 堆焊 刀盘修复 预热温度 残余应力 延迟裂纹

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角接接头层状撕裂及预防措施 被引量：3

19

作者 杨蕴续 《石油化工设备》 CAS 2001年第4期52-53,共2页

通过一则事故实例 ,阐述角接接头中层状撕裂现象产生的原因及对安全生产的危害 ,并介绍层状撕裂的防止措施。

关键词 焊接接头 焊接 层状撕裂 延迟裂纹 应变时效 预防措施

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铬钼耐热钢管道焊接质量控制 被引量：3

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作者 锁海滨 张海涛 《石油工程建设》 2013年第2期67-69,共3页

文章针对近年来炼油化工工程铬钼耐热钢管道焊接中频繁出现因延迟裂纹造成管道焊缝开裂的事故,重点分析了施工过程中有可能导致焊缝延迟裂纹产生的多方面因素,并相应提出了加强铬钼耐热钢管道焊接质量控制的措施及建议。

关键词 铬钼钢管 道焊接 延迟裂纹 热处理 焊接质量控制

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