TA15应变速率敏感指数对变形温度、应变和应变速率的响应规律 被引量：8

1

作者 权国政 王阳 +1 位作者 周杰 熊运森 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第20期48-49,53,共3页

通过TA15多组试样的热物理模拟压缩试验获得了温度1073～1323 K、应变速率0.01～10 s-1下的真应力-真应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)的底层材料模型。以一组拟合图和3-D曲面揭示了应力、温度、应变速率和应变量共同作用诱... 通过TA15多组试样的热物理模拟压缩试验获得了温度1073～1323 K、应变速率0.01～10 s-1下的真应力-真应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)的底层材料模型。以一组拟合图和3-D曲面揭示了应力、温度、应变速率和应变量共同作用诱导多种变形机制变化及同时存在将引起应变速率敏感系数m值的剧烈响应。通过m值的正负判断了变形稳定区与失稳区,为建立TA15合金高温变形时的加工图并合理制定锻造工艺,为有效控制及提高构件性能和质量提供了依据。 展开更多

关键词 TA15合金 热模拟试验 流动应力模型 应变速率敏感指数

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Ti_(2)AlNb合金应变速率敏感指数和应变硬化指数与变形参数和晶粒尺寸关系研究 被引量：3

2

作者 朱艳春 邵珠彩 +3 位作者 罗媛媛 黄志权 牛勇 秦建平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第5期152-157,共6页

以Ti_(2)AlNb合金板材为研究对象,基于变形温度为1 273~1 423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)范围内的等温恒应变速率热压缩实验,深入分析了变形参数和微观组织对应变速率敏感指数m和应变硬化指数n的影响。结果表明:Ti_(2)AlNb合金的流... 以Ti_(2)AlNb合金板材为研究对象,基于变形温度为1 273~1 423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)范围内的等温恒应变速率热压缩实验,深入分析了变形参数和微观组织对应变速率敏感指数m和应变硬化指数n的影响。结果表明:Ti_(2)AlNb合金的流动应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小;Ti_(2)AlNb合金等温压缩过程中的峰值m为0.61,出现在1 323 K/0.001 s^(-1);当变形温度为1 273~1 323 K时,m随应变速率的增大而减小,当变形温度为1 373~1 423 K时,m随应变速率的增大而增大;当应变速率为0.001 s^(-1)时,n随应变的增大呈现先减小后增大的趋势,而当应变速率为0.01~10 s^(-1)时,n却呈现先增大后减小的变化趋势;Ti_(2)AlNb合金应变硬化指数n值和应变速率敏感指数m值均随着晶粒尺寸的增大而减小;Ti_(2)AlNb合金板材较优的加工区间为1 273~1 323 K/0.001~0.01 s^(-1)以及1 373~1 423 K/0.1~1 s^(-1)。这对通过工艺优化组织,进而改进Ti_(2)AlNb合金板材的性能具有重要的理论意义和工程价值。 展开更多

关键词 Ti_(2)AlNb合金 应变速率敏感指数 应变硬化指数 组织演变

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典型汽车用钢板应变速率敏感性实验 被引量：4

3

作者 王文平 万敏 +1 位作者 吴向东 刁可山 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期84-89,共6页

为研究应变速率对汽车钢板冲压成形性能的影响,采用单向拉伸实验,对3种不同强度级别的典型汽车用钢板进行应变速率敏感性研究。结果显示,电镀锌BSUFD+Z钢板的屈强比对应变速率的敏感性最大,其次是烘烤硬化BH220钢板,敏感性最小的是双相D... 为研究应变速率对汽车钢板冲压成形性能的影响,采用单向拉伸实验,对3种不同强度级别的典型汽车用钢板进行应变速率敏感性研究。结果显示,电镀锌BSUFD+Z钢板的屈强比对应变速率的敏感性最大,其次是烘烤硬化BH220钢板,敏感性最小的是双相DP600钢板;双相DP600钢板的硬化指数具有较大的应变速率敏感性,而电镀锌BSUFD+Z钢板和烘烤硬化BH220钢板的硬化指数对应变速率的敏感性较低;3种钢板的应变速率敏感指数,电镀锌BSUFD+Z钢板最大,烘烤硬化BH220钢板次之,双相DP600钢板最小。研究结果为汽车钢板快速冲压生产工艺设计提供了参考。 展开更多

关键词 单向拉伸实验 屈强比 硬化指数 应变速率敏感指数

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TA15合金应变速率循环超塑性研究 被引量：16

4

作者 耿启冬 王高潮 董洪波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第11期43-45,48,共4页

采用应变速率循环法研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850、900、950℃,应变速率范围为1×10-5s-1～1×10-3s-1的试验条件下,讨论了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明,TA15合金具有较好的超塑性,最佳... 采用应变速率循环法研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850、900、950℃,应变速率范围为1×10-5s-1～1×10-3s-1的试验条件下,讨论了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明,TA15合金具有较好的超塑性,最佳变形温度为900℃,伸长率为412%。 展开更多

关键词 应变速率循环 TA15 高温拉伸 超塑性 应变速率敏感性指数(m值)

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应变速率对TC21钛合金超塑性拉伸微观组织的影响 被引量：8

5

作者 赵张龙 郭鸿镇 +1 位作者 姚泽坤 张维 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第8期28-30,共3页

研究了应变速率对TC21钛合金超塑性拉伸过程中应变速率敏感性指数m值及显微组织的影响。结果表明,m值在温度为900℃,初始应变速率为10-4～10-2s-1时均大于0.3,在初始应变速率为3.3×10-4s-1时,m值达到了最大,平均值为0.376。在较快... 研究了应变速率对TC21钛合金超塑性拉伸过程中应变速率敏感性指数m值及显微组织的影响。结果表明,m值在温度为900℃,初始应变速率为10-4～10-2s-1时均大于0.3,在初始应变速率为3.3×10-4s-1时,m值达到了最大,平均值为0.376。在较快初始应变速率条件下拉伸时,在温度和较大变形程度的作用下,试样变形区发生了动态再结晶,形成了很多细小、等轴的晶粒,在最佳初始应变速率及更慢速条件下拉伸时,由于高温长时间大变形的作用,试样变形区发生了明显的聚集再结晶长大,相当一部分晶粒合并长大成片状。 展开更多

关键词 超塑性拉伸 应变速率敏感性指数m值 动态再结晶 聚集再结晶

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Al-35Si 高硅铝合金热变形行为的研究 被引量：8

6

作者 张伟 杨伏良 +1 位作者 甘卫平 欧定斌 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第10期136-138,共3页

采用 Gleeble-1500热模拟机对电子封装用 Al-35Si 高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370～550℃,应变速率为0.05～0.45s^(-1),得到了其真应力-真应变曲线。结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形... 采用 Gleeble-1500热模拟机对电子封装用 Al-35Si 高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370～550℃,应变速率为0.05～0.45s^(-1),得到了其真应力-真应变曲线。结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形温度的升高、应变速率的降低而降低,在不同变形条件下真应力软化机制分别受动态回复和动态再结晶控制,并且应变速率敏感性指数 m 随温度的升高呈上升趋势。 展开更多

关键词 电子封装 高硅铝合金 热压缩变形 流变应力 应变速率敏感指数 热变形行为 应变速率敏感性指数 恒应变速率 变形实验 温度范围

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TC11钛合金的最大m值超塑性变形研究 被引量：8

7

作者 赵晓宾 王高潮 +3 位作者 曹春晓 李臻熙 杨刚 范定兵 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2008年第2期5-8,共4页

介绍最大m值超塑性变形的试验方法和计算机控制系统,分析TC11钛合金采用该方法的超塑性变形特点。试验结果表明,经过细化处理的TC11钛合金,在900℃时恒应变速率试验的最大延伸率为1260%,采用最大m值变形方式可以获得异常高的超塑性,延... 介绍最大m值超塑性变形的试验方法和计算机控制系统,分析TC11钛合金采用该方法的超塑性变形特点。试验结果表明,经过细化处理的TC11钛合金,在900℃时恒应变速率试验的最大延伸率为1260%,采用最大m值变形方式可以获得异常高的超塑性,延伸率为2300%。TC11超塑性变形以晶界滑移为主,并伴随晶内位错滑移,最大m值法超塑性变形能够使动态再结晶充分发生,是提高钛合金塑性的有效方法。 展开更多

关键词 最大m值超塑性变形 应变速率敏感指数(m值) 计算机控制系统 钛合金 TC11

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Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金的热变形行为 被引量：38

8

作者 洪权 张振祺 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2001年第1期10-12,共3页

在Gleeble- 15 0 0热模拟机上对Ti 6Al 2Zr 1Mo 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验 ,温度范围是 70 0～ 10 0 0℃ ,应变速率范围是 5× 10 -3 s-1～ 5 0s-1,测试了其真应力 -真应变曲线 ,观察了变形后的组... 在Gleeble- 15 0 0热模拟机上对Ti 6Al 2Zr 1Mo 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验 ,温度范围是 70 0～ 10 0 0℃ ,应变速率范围是 5× 10 -3 s-1～ 5 0s-1,测试了其真应力 -真应变曲线 ,观察了变形后的组织。结果表明 :合金在不同变形条件下其软化机制分别受动态回复和动态再结晶所控制 。 展开更多

关键词 Ti-6AI-2Zr-1Mo-1V钛合金 动态再结晶 热压缩 应变速率敏感指数 热变形行为

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基于DMM加工图的Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金热塑性变形参数优化识别 被引量：4

9

作者 权国政 王阳 +3 位作者 张艳伟 王熠昕 王月乔 周杰 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期2301-2306,共6页

通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073～1323K、应变速率0.01～10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式... 通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073～1323K、应变速率0.01～10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式揭示了应力、应变速率、温度、应变量的共同作用诱导的多种变形机制的转化及同时存在所引起的应变速率敏感系数m的剧烈响应,并通过m值的正负初步识别变形稳定区和失稳区。进一步绘制能量耗散图并识别出η值为负的不稳定变形区,以及η值为正的稳态变形区。在此基础上最后通过失稳判据分布图识别出ξ>0的稳定变形区、ξ≤0的失稳变形区。最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构造最终所需的含应变影响的系列加工图。综合识别后,具有较高m值水平、较高η值水平、较高ξ值水平的稳定变形参数区间为优先推荐,具有负m值水平、负η值水平、负ξ值水平的失稳变形参数区间为避免推荐。 展开更多

关键词 钛合金 热压缩 动态材料模型 应变速率敏感指数 加工图

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Sn-Cu-Ni焊点纳米压痕试验分析 被引量：9

10

作者 王俭辛 赖忠民 孙丹丹 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期59-62,116,共4页

为研究金属间化合物与无铅焊点力学性能之间的关系,采用纳米压痕法测定了Sn-Cu-Ni焊点中金属间化合物及钎料基体的弹性模量和压痕硬度等力学性能参量.结果表明,Sn-Cu-Ni焊点中(Cu,Ni)6Sn5金属间化合物的弹性模量为113.2 GPa±4.8GPa... 为研究金属间化合物与无铅焊点力学性能之间的关系,采用纳米压痕法测定了Sn-Cu-Ni焊点中金属间化合物及钎料基体的弹性模量和压痕硬度等力学性能参量.结果表明,Sn-Cu-Ni焊点中(Cu,Ni)6Sn5金属间化合物的弹性模量为113.2 GPa±4.8GPa,压痕硬度为5.59 GPa±0.32 GPa,均与钎料基体有较大差异.并基于Mayo-Nix方法计算得到Sn-Cu-Ni,Sn-Cu-Ni-0.05Ce和Sn-Pb钎料基体的蠕变应变速率敏感指数m分别为0.128 6,0.124 8和0.183 2,蠕变应力指数n分别为7.776 0,8.012 8和5.458 5,表明Sn-Cu-Ni系列抗蠕变性能优于Sn-Pb钎料,且微量Ce元素的添加有利于提高Sn-Cu-Ni焊点的抗蠕变性能. 展开更多

关键词 无铅钎料 纳米压痕 弹性模量 蠕变应变速率敏感指数

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AZ31镁合金的超塑性研究 被引量：8

11

作者 张诗昌 陈伟 +1 位作者 韦中新 朱明 《武汉科技大学学报》 CAS 2008年第5期547-551,共5页

在温度为400～440℃、应变速率为10^-2～10^-4s^-1。的范围内研究AZ31镁合金的超塑性。结果表明，当应变速率不小于5×10^-3s^-1时，AZ31镁合金的超塑性伸长率随着温度的升高而增大。对应变速率敏感指数和拉伸试样的宏观断裂特征分... 在温度为400～440℃、应变速率为10^-2～10^-4s^-1。的范围内研究AZ31镁合金的超塑性。结果表明，当应变速率不小于5×10^-3s^-1时，AZ31镁合金的超塑性伸长率随着温度的升高而增大。对应变速率敏感指数和拉伸试样的宏观断裂特征分析表明，应变速率敏感指数是影响超塑性的主要因素。当应变速率不大于5×10^-4s^-1时，AZ31镁合金在420℃时具有最大伸长率。对断裂试样的颈缩现象和断口空洞的SEM分析表明，空洞是影响超塑性的主要因素。 展开更多

关键词 AZ31镁合金 超塑性 应变速率敏感指数 空洞

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ZK60和Al_(18)B_4O_(33)w/ZK60高温压缩流变应力行为的研究 被引量：6

12

作者 王春艳 吴昆 郑明毅 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期202-205,210,共5页

为了分析ZK60镁合金和Al18B4O33W／ZK60复合材料的高温热变形行为，研究其高温流变应力与应变速率、变形温度之间的关系和组织情况，确定其应变速率敏感指数m和表观激活能Q.利用Gleeble-1500D热模拟试验机，在变形量为60％和不同温度、... 为了分析ZK60镁合金和Al18B4O33W／ZK60复合材料的高温热变形行为，研究其高温流变应力与应变速率、变形温度之间的关系和组织情况，确定其应变速率敏感指数m和表观激活能Q.利用Gleeble-1500D热模拟试验机，在变形量为60％和不同温度、不同应变速率的条件下对其进行高温热压缩变形，研究表明：在温度为573-673K和应变速率为0，001～0．1s^-1范围内，镁合金的应变速率敏感指数m值为0.14，复合材料的m值为0.12；合金的表观激活能Q值为226-254kJ／mol；复合材料的Q值为254—283kJ／mol. 展开更多

关键词 ZK60镁合金 Al18B4O33W/ZK60复合材料 流变应力 热压缩 应变速率敏感指数 表观激活能

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轧态Zn-5Al-RE合金的超塑性研究 被引量：1

13

作者 刘宇慧 石志强 李世春 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2004年第5期11-13,19,共4页

用恒载荷法研究了轧态Zn 5Al RE合金的组织超塑性和相变超塑性的蠕变特征,测定了轧态Zn 5Al RE合金超塑变形的激活能Q值和应变速率敏感指数m值。试验结果表明:当载荷减小、温度降低和淬火保温时间延长时,组织超塑性变形中稳态蠕变阶段延... 用恒载荷法研究了轧态Zn 5Al RE合金的组织超塑性和相变超塑性的蠕变特征,测定了轧态Zn 5Al RE合金超塑变形的激活能Q值和应变速率敏感指数m值。试验结果表明:当载荷减小、温度降低和淬火保温时间延长时,组织超塑性变形中稳态蠕变阶段延长;粗晶粒可降低组织超塑性变形时的伸长率,但对相变超塑性变形的伸长率影响不大;组织超塑性变形的m值大于相变超塑性变形的m值;轧态Zn 5Al RE合金的表观激活能略大于Zn 5Al合金的激活能。 展开更多

关键词 超塑性 Zn-5A1-RE合金 激活能 应变速率敏感指数 轧态合金

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基于有限元仿真分析高速压实粉末时模壁摩擦因数对压制效果的影响 被引量：5

14

作者 吴斌 刘军 杨勇 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期442-447,共6页

为研究粉末在高速压实下模壁摩擦因数的影响,分别选择Cu、Fe作为压制粉末,在MARC中建立微观的粉末模型,视冲头为刚体以计算得到的加载速度模拟压制粉末体。通过设定不同的边界摩擦因素,发现与传统静力压制相比,电磁脉冲高速压制时并非... 为研究粉末在高速压实下模壁摩擦因数的影响,分别选择Cu、Fe作为压制粉末,在MARC中建立微观的粉末模型,视冲头为刚体以计算得到的加载速度模拟压制粉末体。通过设定不同的边界摩擦因素,发现与传统静力压制相比,电磁脉冲高速压制时并非模壁的摩擦因数越小,压制件的密度越均匀,当速度超过60 m/s时,由于应力波叠加的作用,使得摩擦因数小于一定值以后,铜粉压坯在压制中期从下端先开始压实,最终导致粉末坯体的密度由下往上递减。分析发现当金属粉末颗粒密度大于4 g/cm3,同时应变敏感性指数C小于0.09时会出现最佳摩擦因数使得压制的毛坯密度均匀性最好,同时最佳摩擦因数在4~9 g/cm3密度范围内与密度成正比,在0.005~0.01的应变敏感性指数范围内与应变敏感性指数成反比。 展开更多

关键词 MARC 2D模型 模壁摩擦 密度 应变速率敏感指数

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纳米压入下镁基非晶合金的间歇性塑性流动 被引量：2

15

作者 卞西磊 李洁 王刚 《中国材料进展》 CAS CSCD 2014年第5期265-269,311,共6页

镁基非晶合金通常表现出显著的宏观脆性,因此用常规拉伸、压缩等方法对该合金的变形行为进行研究具有很大困难。本研究利用具有高时间分辨率和高空间分辨率的纳米压痕技术观察了不同加载速率下镁基非晶合金的锯齿流变行为。结果表明,低... 镁基非晶合金通常表现出显著的宏观脆性,因此用常规拉伸、压缩等方法对该合金的变形行为进行研究具有很大困难。本研究利用具有高时间分辨率和高空间分辨率的纳米压痕技术观察了不同加载速率下镁基非晶合金的锯齿流变行为。结果表明,低加载速率促进锯齿的形成,而高加载速率则抑制锯齿的形成。其原因是在低加载速率下,单一剪切带足以耗散外加应变;而在高加载速率条件下,由于单一剪切带不能将应变耗散掉,因此需要更多的剪切带参与变形。为了进一步解释这一锯齿流变行为,本研究采用遍历处理对每个锯齿的应变突变进行了统计分析。结果表明,在不同的加载速率下,小的应变突变服从幂律分布,且幂指数为1.45;而大的应变突变则呈现指数衰减规律。最后,借助硬度对应变速率的敏感性,估算了镁基非晶合金在纳米压入条件下剪切转变区的体积,为4.5 nm3。 展开更多

关键词 非晶合金 纳米压痕 应变突变 遍历处理 应变速率敏感指数 剪切转变区

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电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的影响 被引量：4

16

作者 邓恒 董湘怀 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期114-119,共6页

研究了电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的影响。首先,通过不同温度和不同应变速率的通电单向拉伸实验和等温无电单向拉伸实验,获取了材料的应变硬化指数n和应变速率敏感指数m。然后,采用M-K理论,将Lorgan-Hosford屈服准则和Backoften... 研究了电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的影响。首先,通过不同温度和不同应变速率的通电单向拉伸实验和等温无电单向拉伸实验,获取了材料的应变硬化指数n和应变速率敏感指数m。然后,采用M-K理论,将Lorgan-Hosford屈服准则和Backoften硬化方程引入理论推导中,利用Newton-Raphson迭代法进行求解计算,求解得到5A90铝锂合金在电塑性影响下的成形极限图。最后,通过不同宽度试样的单向拉伸实验对成形极限图的左手侧曲线进行了实验,结果与预测相吻合。研究结果表明:相比普通热成形,电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的提高效果更加明显。 展开更多

关键词 5A90铝锂合金 电塑性效应 应变硬化指数 应变速率敏感指数 成形极限图

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TC21合金的热压缩变形行为及变形机理 被引量：8

17

作者 周舸 丁桦 +3 位作者 曹富荣 赵文娟 侯红亮 李志强 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第9期2111-2118,共8页

对TC21合金的热变形行为进行研究,通过对该合金变形过程中应变速率敏感性指数m值、热变形激活能Q、晶粒指数P的计算,得出不同应变速率和温度下m值、Q值和P值的变化规律。在绘制动态DMM模型热加工图的同时构建含位错数量的双相钛合金高... 对TC21合金的热变形行为进行研究,通过对该合金变形过程中应变速率敏感性指数m值、热变形激活能Q、晶粒指数P的计算,得出不同应变速率和温度下m值、Q值和P值的变化规律。在绘制动态DMM模型热加工图的同时构建含位错数量的双相钛合金高温变形机理图。应用热加工图分析TC21合金热变形工艺,确定加工失稳区以及适合加工区域。运用双相钛合金高温变形机理图,根据不同温度下TC21合金柏氏矢量补偿的晶粒尺寸、模量补偿的应力值和位错数量预报该合金的热变形机理。 展开更多

关键词 TC21合金 变形激活能 应变速率敏感性指数 晶粒指数 加工图 变形机理图

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6016铝合金高温流变应力行为研究 被引量：15

18

作者 张继祥 冯伟 +1 位作者 文辉 安国银 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第22期5-8,共4页

在变形温度420～540℃、应变速率0.001～1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应... 在变形温度420～540℃、应变速率0.001～1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率影响较小;温度为500℃、应变速率为0.001s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;拟合曲线与实验曲线能很好吻合。 展开更多

关键词 6016铝合金 热压缩 流变应力 应变硬化指数n 应变速率敏感性指数m

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退火温度对Ti-6Al-4V合金超塑性组织与性能的影响 被引量：5

19

作者 王鑫 周舸 +4 位作者 刘超 李鉴霖 李锋 陈立佳 刘海建 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第11期195-201,共7页

采用退火工艺对Ti-6Al-4V合金进行了910~1000℃温度下的热处理试验,获得了该合金不同热处理温度下α和β的相比例、晶粒尺寸的变化规律。在AG 250KNE型拉伸试验机上对不同热处理状态下的试样进行超塑性拉伸试验,分别得到了该合金在温度... 采用退火工艺对Ti-6Al-4V合金进行了910~1000℃温度下的热处理试验,获得了该合金不同热处理温度下α和β的相比例、晶粒尺寸的变化规律。在AG 250KNE型拉伸试验机上对不同热处理状态下的试样进行超塑性拉伸试验,分别得到了该合金在温度为800℃,应变速率为5×10^-3、10^-3和5×10^-4s^-1时的真应力-应变曲线,计算了该合金不同热处理工艺下的应变速率敏感性指数m值,揭示了α和β的相比例在超塑性变形过程中的调节作用。结果表明:该合金经过退火处理后,其伸长率显著提高。当α和β的相比例接近50%,晶粒尺寸约为19.35μm时,其超塑性伸长率达到最大值,为867%。 展开更多

关键词 TI-6AL-4V合金 超塑性 退火 相比例 应变速率敏感性指数

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1.31%C超高碳钢的压缩超塑性研究 被引量：7

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作者 刘帅 张柯柯 +2 位作者 任伟 杨蕴林 张占领 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第10期8-10,共3页

通过观察退火态w(C)=1.31%超高碳钢超塑压缩试样的外观形态,测定其压缩真应力-真应变曲线,探讨了超塑压缩温度、应变速率对超高碳钢压缩超塑性的影响。结果表明,超高碳钢在750～790℃、(0.8～2)×10-3s-1超塑压缩条件下,其应变速率... 通过观察退火态w(C)=1.31%超高碳钢超塑压缩试样的外观形态,测定其压缩真应力-真应变曲线,探讨了超塑压缩温度、应变速率对超高碳钢压缩超塑性的影响。结果表明,超高碳钢在750～790℃、(0.8～2)×10-3s-1超塑压缩条件下,其应变速率敏感性指数大于0.3,呈现出压缩超塑性变形。 展开更多

关键词 超高碳钢 真应力-真应变 应变速率敏感性指数 压缩超塑性

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