轻量化车载牵引变压器风道局部损失系数及冷却风分布计算 被引量：2

1

作者 周利军 勾小凤 +3 位作者 袁帅 朱秋月 丁诗林 王路伽 《中国铁道科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第6期152-161,共10页

基于高速动车组轻量化车载牵引变压器的风道结构及其内部冷却风分布,采用计算流体力学软件Ansys Fluent,确定风道入口雷诺数、质量流量比以及风道水力直径比为影响局部损失系数的主要参数,忽略风道入口距离的影响;采用多级最小二乘法,... 基于高速动车组轻量化车载牵引变压器的风道结构及其内部冷却风分布,采用计算流体力学软件Ansys Fluent,确定风道入口雷诺数、质量流量比以及风道水力直径比为影响局部损失系数的主要参数,忽略风道入口距离的影响;采用多级最小二乘法,构建轻量化车载牵引变压器风道结构尺寸和物性参数变化下普适的局部损失系数关联式;基于该关联式,结合质量流量守恒原理和多目标优化的遗传算法,建立轻量化车载牵引变压器冷却风分布模型,并进行验证。结果表明:建立的局部损失系数关联式能够实现风道内局部损失系数的准确计算,平均相对误差在0.3%~0.5%之间,相关系数高于0.9931;模型计算所得冷却风质量流量分布的结果与数值仿真结果基本一致,平均绝对误差在0.005~0.020 kg·s^(-1)之间,平均相对误差均小于2%,验证了冷却风分布模型的有效性。 展开更多

关键词 车载牵引变压器 轻量化 局部损失系数 冷却风分布模型 质量流量分布

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保水堰局部水头损失系数的数值模拟 被引量：7

2

作者 杨敏 艾海峰 陈为博 《水利水电技术》 CSCD 北大核心 2005年第7期46-48,共3页

保水堰是分段低压输水管道中一种新型的衔接水工建筑物。文中采用VOF方法与标准k-ε紊流模型相耦合,对保水堰的流场进行了数值模拟,计算出了保水堰的局部水头损失系数。为南水北调工程天津干线的设计提供了依据。

关键词 保水堰 局部水头损失系数 VOF方法 Κ-Ε紊流模型 数值模拟

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闸孔出流局部水头损失系数研究 被引量：6

3

作者 杨玲霞 武秋娟 +1 位作者 范如琴 梁艳洁 《人民黄河》 CAS 北大核心 2009年第12期85-86,共2页

为了填补现有水力计算手册中关于确定闸孔出流局部水头损失系数的空白,在当前闸孔出流水力计算理论与实践的基础上,根据能量方程导出了平板闸门闸孔出流局部水头损失系数ζ的定量计算公式。即ζ=0.610 3（e/H）^3-0.290 8（e/H）^2＋0.1... 为了填补现有水力计算手册中关于确定闸孔出流局部水头损失系数的空白,在当前闸孔出流水力计算理论与实践的基础上,根据能量方程导出了平板闸门闸孔出流局部水头损失系数ζ的定量计算公式。即ζ=0.610 3（e/H）^3-0.290 8（e/H）^2＋0.117 5e/H＋0.040 6,ζ随闸孔相对开度e/H的增大而增大,其变化范围为0.04-0.16。 展开更多

关键词 闸孔出流 局部水头损失系数 计算公式

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大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数探究 被引量：4

4

作者 常胜 牧振伟 万连宾 《水利与建筑工程学报》 2016年第4期89-92,101,共5页

针对大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数取值问题,以新疆小洼槽倒虹吸工程为例,结合工程实际选取合理的观测段,并依据多年实测资料,采用伯努利方程原理,初步确定倒虹吸管承插式接头局部水头损失系数。在此基础上,将倒虹吸全段水... 针对大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数取值问题,以新疆小洼槽倒虹吸工程为例,结合工程实际选取合理的观测段,并依据多年实测资料,采用伯努利方程原理,初步确定倒虹吸管承插式接头局部水头损失系数。在此基础上,将倒虹吸全段水头损失（包含承插口接头局部水头损失）水力计算结果与上下游水位实测数据进行对比分析,验证该系数取值范围的准确性。最终建议大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数ζ取值范围为0.0035～0.005。 展开更多

关键词 大口径管道 玻璃钢管 承插式接头 局部水头损失系数 水头损失

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人工植被分布变化对坡面流阻力及局部水头损失系数的影响研究 被引量：1

5

作者 李海波 陈鑫 +2 位作者 张扬 张永禄 刘其世 《吉林水利》 2014年第9期9-12,共4页

基于室内坡面流实验,研究了人工植被分布变化对坡面流水动力学特性的影响。试验包括"细管整齐排列"、"细管1/2错开排列"、"细管1/4错开排列"、"粗管1/2错开排列"等植被分布方式。研究结果表明... 基于室内坡面流实验,研究了人工植被分布变化对坡面流水动力学特性的影响。试验包括"细管整齐排列"、"细管1/2错开排列"、"细管1/4错开排列"、"粗管1/2错开排列"等植被分布方式。研究结果表明植被分布变化对坡面流扰动程度的影响显著,从而使得不同植被分布方式下的坡面流达西阻力系数、局部水头损失系数差异性很大。而随流量增大达西阻力系数、局部水头损失系数都呈现先减小后增大的趋势。 展开更多

关键词 坡面流 植被分布 阻力系数 局部水头损失系数

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阀门局部水头损失系数计算机方法 被引量：2

6

作者 樊耀星 何军 +1 位作者 刘扬 朱圣苹 《黑龙江水专学报》 2008年第1期58-59,共2页

在一定的假设条件下,提出了阀门假设离散性计算模型,然后根据圆管突然扩大或缩小局部水头损失系数的处理方法,对阀门开启或关闭时水头损失系数作了初步分析,得到了计算阀门局部水头损失系数的简单计算公式。为便于计算机编程,对阀门开... 在一定的假设条件下,提出了阀门假设离散性计算模型,然后根据圆管突然扩大或缩小局部水头损失系数的处理方法,对阀门开启或关闭时水头损失系数作了初步分析,得到了计算阀门局部水头损失系数的简单计算公式。为便于计算机编程,对阀门开度随时间的变化关系方式进行了相应的处理。 展开更多

关键词 离散性计算模型 阀门 局部水头损失系数 计算机编程

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生态沟渠淹没刚性植被局部水头损失系数研究 被引量：2

7

作者 张昱 刘超 +1 位作者 吴文娟 黄嘉秋 《人民黄河》 CAS 北大核心 2019年第2期83-87,共5页

在生态沟渠的过流能力和断面尺寸设计中,断面阻水特性以及平均流速是非常重要的因素。以往的研究多基于力学平衡方程,但往往仅考虑了植被的阻水作用而忽略了沟渠边壁及底板的阻水作用。从能量方程角度,将植被引起的水头损失看作局部水... 在生态沟渠的过流能力和断面尺寸设计中,断面阻水特性以及平均流速是非常重要的因素。以往的研究多基于力学平衡方程,但往往仅考虑了植被的阻水作用而忽略了沟渠边壁及底板的阻水作用。从能量方程角度,将植被引起的水头损失看作局部水头损失,把边壁和底板引起的水头损失看作沿程水头损失,对含刚性植被矩形水槽试验资料进行多元回归分析,得到了刚性植被局部水头损失系数ε的经验公式和断面平均流速v的计算公式,经试验资料验证,并与通过植被阻力系数Cd推求的流速相关公式对比,得出本文提出的刚性植被局部水头损失系数经验公式和含刚性植被矩形生态沟渠断面平均流速计算公式计算的精确度较高,可为生态沟渠的设计提供参考。 展开更多

关键词 生态沟渠 淹没刚性植被 局部水头损失系数 平均流速

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R型水跃局部水头损失系数与跃后水深的计算 被引量：2

8

作者 傅铭焕 钱家欢 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2020年第5期79-84,共6页

通过能量方程研究R型突扩水跃局部水头损失系数,完善水跃跃后水深计算的理论方法,为消力池跃后水深的计算提供新的思路。通过建立消力池出口扩散断面和跃后断面的能量方程,分析R型突扩水跃局部水头损失系数和水跃水深比的变化规律。结... 通过能量方程研究R型突扩水跃局部水头损失系数,完善水跃跃后水深计算的理论方法,为消力池跃后水深的计算提供新的思路。通过建立消力池出口扩散断面和跃后断面的能量方程,分析R型突扩水跃局部水头损失系数和水跃水深比的变化规律。结果发现:R型水跃相对局部水头损失系数是突然扩散断面弗劳德数和消力池突扩比的函数;相对局部水头损失系数既服从线性分布,又服从乘幂分布;水跃水深比是跃前断面弗劳德数和消力池突扩比的函数。提出了局部水头损失系数和水跃水深比的计算公式,并分别对其进行了验证。 展开更多

关键词 R型突扩水跃 能量方程 局部水头损失系数 跃后水深 突扩比 水跃水深比

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S型水跃局部水头损失系数与跃后水深计算方法 被引量：1

9

作者 傅铭焕 钱家欢 《水电能源科学》 北大核心 2020年第1期99-103,共5页

鉴于水跃跃后水深作为消力池体形设计的重要参数,通过建立水跃区跃前和跃后断面的能量方程,分析了突扩式消力池S型水跃局部水头损失系数和共轭水深比的变化规律。研究发现,S型水跃相对局部水头损失系数是跃前断面弗劳德数函数,并随着弗... 鉴于水跃跃后水深作为消力池体形设计的重要参数,通过建立水跃区跃前和跃后断面的能量方程,分析了突扩式消力池S型水跃局部水头损失系数和共轭水深比的变化规律。研究发现,S型水跃相对局部水头损失系数是跃前断面弗劳德数函数,并随着弗劳德数的增大而增大;相对局部水头损失系数随跃前断面弗劳德数的变化规律既可用线性公式表示又可用乘幂公式表示;水跃共轭水深比是跃前断面弗劳德数和消力池突扩比的函数。通过能量方程求解的S型水跃跃后水深公式具有较高的计算精度和较好的通用性,且能作为矩形明渠水跃共轭水深的求解公式。 展开更多

关键词 能量方程 突扩式消力池 S型水跃 局部水头损失系数 共轭水深比

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渐变河道水流结构及局部水头损失特性研究 被引量：16

10

作者 闫旭峰 易子靖 +2 位作者 刘同宦 刘兴年 王协康 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2011年第9期1-5,共5页

河宽渐变是天然河道的普遍形态特征。运用声学多普勒流速仪(ADV)测量了渐变河道模型的水流结构。试验结果表明:渐变河道形态对水流结构影响明显,在渐缩段和渐扩段产生二次环流,前者影响效应大于后者,且方向相反。基于SMS水动力学模型对... 河宽渐变是天然河道的普遍形态特征。运用声学多普勒流速仪(ADV)测量了渐变河道模型的水流结构。试验结果表明:渐变河道形态对水流结构影响明显,在渐缩段和渐扩段产生二次环流,前者影响效应大于后者,且方向相反。基于SMS水动力学模型对渐变河道水流特性进行了二维数值模拟,与实测值吻合较好,并计算分析了局部水头损失系数沿程的变化规律。 展开更多

关键词 渐变河道 水流结构 SMS 局部水头损失系数

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内镶贴片式滴灌带局部水头损失试验研究 被引量：3

11

作者 王剑 魏涛 +1 位作者 杨婷 袁寿其 《排灌机械工程学报》 EI CSCD 北大核心 2019年第12期1100-1104,共5页

通过试验研究了标准管径16 mm的5种内镶贴片式滴灌带的局部水头损失,分析了滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf和局部水头损失系数α的变化规律.结果表明:相同工作压力下,滴灌带当量直径随壁厚的增大而减小,造成沿程水头损... 通过试验研究了标准管径16 mm的5种内镶贴片式滴灌带的局部水头损失,分析了滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf和局部水头损失系数α的变化规律.结果表明:相同工作压力下,滴灌带当量直径随壁厚的增大而减小,造成沿程水头损失和局部水头损失的增大,局部水头损失与壁厚、滴头断面面积和雷诺数有关.随着雷诺数的增大,滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf减小,最小值可达到0. 67,但仍超过中国制定的微灌工程技术规范设计标准(0. 1~0. 2).通过对试验数据进行多元回归分析,提出了滴灌带局部水头损失系数与过水断面收缩比和雷诺数的关系式,相关系数为0. 96. 展开更多

关键词 滴灌 滴灌带 局部水头损失 局部水头损失系数

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大孔径限流装置损失特性分析 被引量：6

12

作者 沈燕良 王建平 曹克强 《空军工程大学学报（自然科学版）》 CSCD 2001年第1期10-12,共3页

对大孔径限流装置的损失特性进行了分析 ,对比分析了大孔径限流装置与小孔节流的压力损失机理 ,用试验的方法 ,找出了大孔径限流装置的局部损失系数随限流孔径的变化规律 。

关键词 限流装置 损失特性 局部损失系数

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水煤浆在渐缩管中局部阻力特性的数值试验 被引量：1

13

作者 赵国华 陈良勇 段钰锋 《洁净煤技术》 CAS 北大核心 2007年第5期52-55,共4页

针对质量浓度为57.08%神华水煤浆,利用管流法和旋转粘度计法测得其流变模型。运用FLUENT软件提供的非牛顿流体模块对水煤浆流经渐缩管进行模拟计算,比较计算压差和实验压差,证明计算模型的正确性。基于计算模型的正确性,对水煤浆在渐缩... 针对质量浓度为57.08%神华水煤浆,利用管流法和旋转粘度计法测得其流变模型。运用FLUENT软件提供的非牛顿流体模块对水煤浆流经渐缩管进行模拟计算,比较计算压差和实验压差,证明计算模型的正确性。基于计算模型的正确性,对水煤浆在渐缩管中不同流速、不同渐缩角度的工况下进行数值试验,得出局部损失系数与雷诺数和渐缩角度的经验公式;在渐缩角度不变的情况下,改变渐缩管长度与渐缩管进口端直径比率,得出各个相应比率下的局部损失系数与雷诺数的关系。 展开更多

关键词 水煤浆 渐缩管 局部损失系数 数值实验

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涉水建筑物局部阻力简化计算研究 被引量：3

14

作者 郑国栋 李鑫 黄东 《广东水利水电》 2007年第1期36-39,共4页

基于圣维南方程的一维数学模型,反映水流阻力大小的独立参数仅有糙率,而新建涉水工程后,由于过水面积的减小和滞流区的存在,河道的局部阻力发生变化,不能再用原有的糙率反应局部河段的阻水情况。作者在局部河段上建立局部损失与沿程损... 基于圣维南方程的一维数学模型,反映水流阻力大小的独立参数仅有糙率,而新建涉水工程后,由于过水面积的减小和滞流区的存在,河道的局部阻力发生变化,不能再用原有的糙率反应局部河段的阻水情况。作者在局部河段上建立局部损失与沿程损失的关系,得到了新建工程后局部河段综合糙率n与局部损失系数的转换公式,并结合某天然河道新建桥梁的实例,对河道经过合理概化后,应用伯努里方程(采用局部损失系数)和圣维南方程(采用局部河段综合糙率n)的一维模型分别进行比较计算,二者结果规律一致,大小基本相同,验证了所建立的转换公式,表明利用转换公式得到新建工程后的糙率能够较真实地反映工程局部的阻力情况。 展开更多

关键词 局部损失系数 糙率 转换公式

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滴灌管水头损失影响因素试验研究 被引量：4

15

作者 丁法龙 王文娥 +1 位作者 胡笑涛 徐竹涛 《灌溉排水学报》 CSCD 北大核心 2016年第10期13-18,共6页

滴灌管的水力性能直接影响到灌水均匀度,是滴灌系统设计和运行过程中的重要指标。通过室内测压试验,研究了滴灌管管长、滴头间距、首部压力以及滴头接入等因素对滴灌管局部水头损失系数和沿程压力分布的影响。结果表明,滴灌管总水头损... 滴灌管的水力性能直接影响到灌水均匀度,是滴灌系统设计和运行过程中的重要指标。通过室内测压试验,研究了滴灌管管长、滴头间距、首部压力以及滴头接入等因素对滴灌管局部水头损失系数和沿程压力分布的影响。结果表明,滴灌管总水头损失随管长的增大、滴头间距的减小而增大,首部压力增大在使得损失增大的同时也使得管路沿线压力分布更为均匀。通过分析每种工况下的水头损失构成,得出局部损失系数ζ在0.137～0.767之间变化,表明有些情况下局部损失在总损失中占有不可忽略的比重。局部损失系数随入口雷诺数的变化不明显,但与滴头间距s和滴头所在位置处过水断面的收缩比ε呈明显的负相关关系,通过回归得到了以ε和s表示的ζ的经验公式,决定系数R2为0.915,并结合经验能坡曲线给出了确定滴灌管沿程任意位置压力大小的方法,计算与试验实测结果拟合效果较好。 展开更多

关键词 滴灌管 水力性能 沿程压力分布 局部损失系数 经验回归

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通风空调低雷诺数90°弯管阻力系数的实验与数值模拟 被引量：7

16

作者 李涛 李安桂 周艳 《青岛科技大学学报（自然科学版）》 CAS 2006年第6期527-531,共5页

利用实验和数值模拟方法,对90°弯管阻力系数进行了研究,分析了管道中的压力分布和速度分布,探讨了空气通过局部构件产生阻力损失的变化规律和机理,测量了局部构件对上下游管段的影响长度,找出了对单个局部构件阻力损失机理和变化... 利用实验和数值模拟方法,对90°弯管阻力系数进行了研究,分析了管道中的压力分布和速度分布,探讨了空气通过局部构件产生阻力损失的变化规律和机理,测量了局部构件对上下游管段的影响长度,找出了对单个局部构件阻力损失机理和变化规律。 展开更多

关键词 弯管 数值模拟 压力分布 局部阻力损失系数

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滴头插入对滴灌毛管水头损失影响试验研究 被引量：8

17

作者 仇振杰 朱德兰 张林 《排灌机械工程学报》 EI 北大核心 2013年第3期265-269,共5页

为了提高滴灌毛管水力设计精度,通过试验研究了因滴头插入引起的毛管局部水头损失,根据试验现象分析了毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf、毛管局部水头损失系数ξ,与滴头类型、滴头间距以及雷诺数之间的关系.结果表明:对于不同... 为了提高滴灌毛管水力设计精度,通过试验研究了因滴头插入引起的毛管局部水头损失,根据试验现象分析了毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf、毛管局部水头损失系数ξ,与滴头类型、滴头间距以及雷诺数之间的关系.结果表明:对于不同的滴头和滴头间距,毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf差别较大.在相同间距下,迷宫流道滴头插入导致的hj/hf要大于压力补偿式滴头;对于同一类型滴头,滴头间距越小,局部水头损失越明显,hj/hf越大,且均大于微灌工程技术规范规定;若按规范取沿程水头损失的0.1～0.2计算局部水头损失,将导致滴灌工程设计中水头损失计算偏小.不同类型的滴头,毛管局部水头损失系数差异较大,其中迷宫流道滴头ξ基本在0.6以上,而压力补偿式滴头ξ为0.3～0.5,且ξ随滴头间距减小而增大、随雷诺数增大而减小,雷诺数越大,ξ变化越趋于平稳.通过对试验数据进行回归与统计分析,提出了毛管局部水头损失系数计算公式,相关系数R2为0.953. 展开更多

关键词 滴灌 插入式滴头 局部水头损失 局部水头损失系数 沿程水头损失

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大管径渐放管及焊接钢弯管局损系数简析

18

作者 李杰 《陕西水利》 2016年第5期99-101,共3页

本文运用数学分析的方法,得出焊接钢弯管的管径与局部水头损失系数之间存在显著的对数相关关系;渐放管的d/D和(D/2)1/6与局部水头损失系数之间存在显著的多元回归关系。从而较好地解决了困扰设计者的大管径焊接钢弯管及渐放管的局部水... 本文运用数学分析的方法,得出焊接钢弯管的管径与局部水头损失系数之间存在显著的对数相关关系;渐放管的d/D和(D/2)1/6与局部水头损失系数之间存在显著的多元回归关系。从而较好地解决了困扰设计者的大管径焊接钢弯管及渐放管的局部水头损失系数的取值问题,对水利工程设计具有较强的实用价值。 展开更多

关键词 大管径渐放管 焊接钢弯管 局部水头损失系数 相关性分析

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山区性河流水面线计算改进 被引量：8

19

作者 王志力 耿艳芬 金生 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期433-437,共5页

通过改进动能修正系数和引入综合局部系数,克服了常规的水面线计算方法计算山区性河段水面线时出现的下游水头比上游水头大或糙率、局部损失系数变化较大的问题,避免了在计算山区性河流水面线时使用虚糙率在物理概念上解释困难和扣死水... 通过改进动能修正系数和引入综合局部系数,克服了常规的水面线计算方法计算山区性河段水面线时出现的下游水头比上游水头大或糙率、局部损失系数变化较大的问题,避免了在计算山区性河流水面线时使用虚糙率在物理概念上解释困难和扣死水操作复杂等缺点.通过改进的遗传算法对糙率、局部损失系数或综合局部系数等进行优化选择,使参数选择更加合理.通过对蓬莱滩河段水面线计算并和传统的方法进行比较证明该方法对山区性河流水面线的计算是行之有效的. 展开更多

关键词 山区性河流 水面线计算 局部损失系数 改进的遗传算法 计算方法 物理概念 优化选择 参数选择 系数和 糙率 蓬莱滩 水头 河段 上游 下游

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南水北调工程保水堰水力特性研究及体型优化 被引量：9

20

作者 许国锋 刘树玉 杨敏 《人民长江》 北大核心 2007年第9期43-45,47,共4页

南水北调工程天津干线是从河北省徐水县西黑山渠首开始至天津外环河,干线总长为155.419km。保水堰是南水北调工程天津段一种新型的水工建筑物,通过模型试验和数值模拟研究,得到了保水堰局部损失系数、流量系数和流态等水力特性的变化规... 南水北调工程天津干线是从河北省徐水县西黑山渠首开始至天津外环河,干线总长为155.419km。保水堰是南水北调工程天津段一种新型的水工建筑物,通过模型试验和数值模拟研究,得到了保水堰局部损失系数、流量系数和流态等水力特性的变化规律,并从水力学角度对其体型进行了初步优化。该成果进一步完善了分段低压输水系统的研究,并对南水北调工程建设具有一定指导作用。 展开更多

关键词 保水堰 局部损失系数 流量系数 流态 体型优化 数值模拟

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