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奥氏体-贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的研究: 1; 作者樊新民刘光华《南京理工大学学报》 EI CAS CSCD 1993年第5期79-83,共5页; 该文用彩色金相技术显示了奥氏体—贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的组织,用定量金相研究了等温淬火温度和时间对未转变奥氏体区的影响,讨论了未转变奥氏体区对奥—贝球铁性能的影响。; 关键词奥氏体区奥-贝球铁球墨铸铁; 在线阅读下载PDF 职称材料

微合金非调质钢30Mn2V奥氏体未再结晶区形变σ-ε曲线与相变特征分析: 2; 作者张皖菊潘留国《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第5期4-6,共3页; 研究了奥氏体未再结晶区 ,形变温度与形变速率对其 σ- ε曲线以及相变特征的影响。结果表明 :随着形变温度的降低 ,峰值应力逐渐增加 ,形变抗力在很大的应变范围内开始下降或保持不变 ,曲线由奥氏体再结晶型转变为动态回复型 ;在低温... 展开更多; 关键词奥氏体未再结晶区非调质钢 σ-ε曲线微合金钢; 在线阅读下载PDF 职称材料

奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化的影响被引量：3: 3; 作者舒雄鹏唐帅 +1 位作者周晖李琪《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第5期48-51,共4页; 采用热模拟实验研究了奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化和宏观硬度的影响。结果表明:奥氏体再结晶区变形温度显著影响钢材的显微组织。变形温度由1100℃降至1000℃,原奥氏体晶粒尺寸由60.0μm大幅度细化至34.1μm,细化了43.2%... 展开更多; 关键词 TMCP 奥氏体再结晶区变形温度热模拟显微组织组织细化; 在线阅读下载PDF 职称材料

奥氏体-铁素体区循环形变对X60管线钢力学性能的影响被引量：1: 4; 作者周淑梅刘雅政徐进桥《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第8期44-47,共4页; 通过调整奥氏体-铁素体区循环形变参数,研究了铁素体区变形温度、奥氏体区变形温度、变形速率、冷却速度对X60管线钢力学性能的影响规律。实验结果表明:采用该循环变形工艺所得到的X60管线钢的铁素体晶粒大小为3.7μm,抗拉强度为639MPa... 展开更多; 关键词 X60管线钢奥氏体-铁素体区循环形变力学性能晶粒细化; 在线阅读下载PDF 职称材料

预奥氏体化对中Mn TRIP钢组织及力学性能的影响被引量：3: 5; 作者龚敏黄健 +2 位作者沈玉洁史文李麟《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期6-11,共6页; 为了提高钢的综合力学性能,用盐浴法对中Mn TRIP钢进行了热处理.采用SEM、TEM、XRD和拉伸测试研究了预奥氏体化处理对中Mn TRIP钢显微组织及力学性能的影响.实验结果表明:全马氏体冷轧态组织经两相区退火处理后,会析出大量渗碳体颗粒,... 展开更多; 关键词中Mn TRIP钢两相区预奥氏体化渗碳体两相区处理显微组织力学性能; 在线阅读下载PDF 职称材料

中碳含钒车轮钢中的晶内铁素体及其对断裂韧性的影响被引量：1: 6; 作者姚三成赵海 +3 位作者刘学华江波邹强徐康《材料导报》 CSCD 北大核心 2023年第22期192-197,共6页; 采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、常温拉伸及断裂韧性试验等研究了奥氏体区“低过冷”预处理对中碳含钒车轮钢的显微组织、第二相及力学性能的影响。结果表明,在935℃充分奥氏体化后,经860~800℃过冷处理,对车轮钢最终的主体组织... 展开更多; 关键词车轮钢奥氏体区低过冷晶内铁素体断裂韧性含钒第二相; 在线阅读下载PDF 职称材料

Fe－C合金贝氏体相变机制被引量：4: 7; 作者武小雷张喜燕 +1 位作者杨延清康沫狂《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1995年第2期205-208,共4页; 贝氏体在奥氏体贫碳区马氏体式切变相变机制为：γ→γ＇（贫碳）＋γ１（富碳）→ｘ＇（与ｙ’同成分）＋γ１→ＢＦ＋γ１．整个相变过程受碳扩散控制．热力学分析表明，贝氏体切变形成具有热力学可能性，贝氏体相变具有阶段性特点．; 关键词贝氏体切变奥氏体贫碳区热力学含硅钢相变; 在线阅读下载PDF 职称材料

经济节约型Q420D钢板的生产技术被引量：2: 8; 作者朱浩罗咪刘东升《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第7期25-27,31,共4页; 通过热机械控制工艺(TMCP)将普通Q345B钢板升级为Q420D钢板,研究了不同热轧工艺下试验钢的显微组织和力学性能。结果表明:试验钢的强韧性能均能满足GB/T 1591-2008的要求;钢板1/4厚度处的组织比1/2厚度处的明显细化,且采用开轧温度为780... 展开更多; 关键词奥氏体未再结晶区大压下量快速冷却 Q345B钢 Q420D钢; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名奥氏体-贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的研究: 1; 作者樊新民刘光华; 机构南京理工大学材料科学与工程系; 出处《南京理工大学学报》 EI CAS CSCD 1993年第5期79-83,共5页; 文摘该文用彩色金相技术显示了奥氏体—贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的组织,用定量金相研究了等温淬火温度和时间对未转变奥氏体区的影响,讨论了未转变奥氏体区对奥—贝球铁性能的影响。; 关键词奥氏体区奥-贝球铁球墨铸铁; Keywords colour metallography quantitative metallography metallography structure austenitic-bainitic ductile iron; 分类号 TG255 [金属学及工艺—铸造]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名微合金非调质钢30Mn2V奥氏体未再结晶区形变σ-ε曲线与相变特征分析: 2; 作者张皖菊潘留国; 机构安徽工业大学冶金与材料学院; 出处《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第5期4-6,共3页; 文摘研究了奥氏体未再结晶区 ,形变温度与形变速率对其 σ- ε曲线以及相变特征的影响。结果表明 :随着形变温度的降低 ,峰值应力逐渐增加 ,形变抗力在很大的应变范围内开始下降或保持不变 ,曲线由奥氏体再结晶型转变为动态回复型 ;在低温奥氏体区 ,当形变温度为 70 0℃时 ,奥氏体是非稳态的 ,压下率达到 6 5 %左右时 ,则有可能引起形变诱导铁素体析出 ,导致形变抗力下降 ,反映在曲线上 ,为第二个弱峰值应力的出现 ;室温组织中观察到的类似于形变铁素体的组织 ,并非真正的形变铁素体 ,实际上是在冷却的过程中。; 关键词奥氏体未再结晶区非调质钢 σ-ε曲线微合金钢; Keywords non tempered and quenched steel the σ ε curves austenite; 分类号 TG142.33 [金属学及工艺—金属材料]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化的影响被引量：3: 3; 作者舒雄鹏唐帅周晖李琪; 机构东北大学材料科学与工程学院东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室; 出处《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第5期48-51,共4页; 基金国家级大学生创新创业训练计划资助项目(201510145108); 文摘采用热模拟实验研究了奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化和宏观硬度的影响。结果表明:奥氏体再结晶区变形温度显著影响钢材的显微组织。变形温度由1100℃降至1000℃,原奥氏体晶粒尺寸由60.0μm大幅度细化至34.1μm,细化了43.2%。最终获得了铁素体+珠光体组织,铁素体晶粒尺寸也实现了显著的细化,由15.5μm细化至8.8μm,细化程度达43.2%。但奥氏体再结晶区变形温度对宏观硬度的影响不大。因此,为了提高钢材,尤其是厚板的强韧性,再结晶区变形温度应适当降低。; 关键词 TMCP 奥氏体再结晶区变形温度热模拟显微组织组织细化; Keywords thermo-mechanical control process （TMCP） austenitic recrystallization region deformation temperature thermal simulation microstructure microstructure refinement; 分类号 TG335.11 [金属学及工艺—金属压力加工]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名奥氏体-铁素体区循环形变对X60管线钢力学性能的影响被引量：1: 4; 作者周淑梅刘雅政徐进桥; 机构北京科技大学材料科学与工程学院; 出处《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第8期44-47,共4页; 基金教育部高校博士点专项科研基金资助项目(20020008011); 文摘通过调整奥氏体-铁素体区循环形变参数,研究了铁素体区变形温度、奥氏体区变形温度、变形速率、冷却速度对X60管线钢力学性能的影响规律。实验结果表明:采用该循环变形工艺所得到的X60管线钢的铁素体晶粒大小为3.7μm,抗拉强度为639MPa,断面收缩率为79%,与CSP工艺下的组织相比,更加均匀细化,抗拉强度提高了16%。; 关键词 X60管线钢奥氏体-铁素体区循环形变力学性能晶粒细化; Keywords X60 pipeline steel austenite-ferrite-repeating deformation mechanical properties grain refining; 分类号 TG156.93 [金属学及工艺—热处理]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名预奥氏体化对中Mn TRIP钢组织及力学性能的影响被引量：3: 5; 作者龚敏黄健沈玉洁史文李麟; 机构上海大学材料科学与工程学院; 出处《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期6-11,共6页; 基金国家重点基础研究发展计划资助项目(2010CB630802); 文摘为了提高钢的综合力学性能,用盐浴法对中Mn TRIP钢进行了热处理.采用SEM、TEM、XRD和拉伸测试研究了预奥氏体化处理对中Mn TRIP钢显微组织及力学性能的影响.实验结果表明:全马氏体冷轧态组织经两相区退火处理后,会析出大量渗碳体颗粒,随着退火时间延长,渗碳体颗粒逐渐溶解,马氏体组织逐渐转变为奥氏体和铁素体双相片层状组织;而在两相区退火处理前添加两相区预奥氏体化处理后,渗碳体析出被有效抑制,双相片层组织迅速形成;相比于常规两相区退火处理,预奥氏体化处理能够提高组织中残余奥氏体体积分数和综合力学性能.; 关键词中Mn TRIP钢两相区预奥氏体化渗碳体两相区处理显微组织力学性能; Keywords medium Mn TRIP steel intercritically preaustenitize cementite intercritical annealing microstructure mechanical properties; 分类号 TG142.1 [金属学及工艺—金属材料]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名中碳含钒车轮钢中的晶内铁素体及其对断裂韧性的影响被引量：1: 6; 作者姚三成赵海刘学华江波邹强徐康; 机构马鞍山钢铁股份有限公司技术中心轨道交通关键零部件安徽省技术创新中心宝武集团马钢轨交材料科技有限公司技术中心; 出处《材料导报》 CSCD 北大核心 2023年第22期192-197,共6页; 基金安徽省科技重大专项计划(202003a05020038)。; 文摘采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、常温拉伸及断裂韧性试验等研究了奥氏体区“低过冷”预处理对中碳含钒车轮钢的显微组织、第二相及力学性能的影响。结果表明,在935℃充分奥氏体化后,经860~800℃过冷处理,对车轮钢最终的主体组织组成影响不大,珠光体片间距为(131±7)nm,先共析铁素体体积分数为(10.6±0.8)%;但纳米级析出相的数目与过冷温度直接相关,进而影响析出强化的强度贡献。经860~840℃过冷处理,车轮钢的强度无明显降低,而断裂韧性的均值和最小值分别相对提高10.9%~14.2%和22.1%~31.8%,获得了较好的强韧匹配;过冷温度的进一步降低,强度牺牲增大,强韧匹配出现失衡。“低过冷”预处理使原奥氏体晶内析出尺寸较大、与基体呈半共格关系的V(C,N)第二相,并在后续冷却相变阶段诱导晶内铁素体(IGF)形核,且过冷温度越低,IGF数量越多,但IGF尺寸变化不大。IGF的形成增加了显微组织内的相界面,裂纹扩展阻力进一步提高,宏观表现为更高的断裂韧性。奥氏体区“低过冷”的本质是改变了钒在析出强化方面的权重贡献,协同控制铁素体的形态分布,为改善中碳含钒车轮钢的强韧匹配提供了新途径。; 关键词车轮钢奥氏体区低过冷晶内铁素体断裂韧性含钒第二相; Keywords wheel steel low undercooling in austenite intragranular ferrite fracture toughness vanadium-containing second phase; 分类号 TG113 [金属学及工艺—物理冶金] TG156 [金属学及工艺—热处理]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名Fe－C合金贝氏体相变机制被引量：4: 7; 作者武小雷张喜燕杨延清康沫狂; 机构西北工业大学; 出处《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1995年第2期205-208,共4页; 文摘贝氏体在奥氏体贫碳区马氏体式切变相变机制为：γ→γ＇（贫碳）＋γ１（富碳）→ｘ＇（与ｙ’同成分）＋γ１→ＢＦ＋γ１．整个相变过程受碳扩散控制．热力学分析表明，贝氏体切变形成具有热力学可能性，贝氏体相变具有阶段性特点．; 关键词贝氏体切变奥氏体贫碳区热力学含硅钢相变; Keywords bainite, shear mechanism, carbon-poor zone, thermodynamics; 分类号 TG142.3 [金属学及工艺—金属材料] TG111.5 [金属学及工艺—物理冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名经济节约型Q420D钢板的生产技术被引量：2: 8; 作者朱浩罗咪刘东升; 机构江苏省沙钢钢铁研究院; 出处《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第7期25-27,31,共4页; 文摘通过热机械控制工艺(TMCP)将普通Q345B钢板升级为Q420D钢板,研究了不同热轧工艺下试验钢的显微组织和力学性能。结果表明:试验钢的强韧性能均能满足GB/T 1591-2008的要求;钢板1/4厚度处的组织比1/2厚度处的明显细化,且采用开轧温度为780℃,终轧温度为790℃的精轧工艺处理后,试验钢的组织最为细小;随着冲击试验温度的降低,试验钢裂纹稳定扩展阶段的吸收能量和止裂吸收能量逐渐减小,表现为冲击功降低。; 关键词奥氏体未再结晶区大压下量快速冷却 Q345B钢 Q420D钢; Keywords austenite unrecrystallized region heavy reductions fast cooling Q345B steel Q420D steel; 分类号 TG335.5 [金属学及工艺—金属压力加工]; 在线阅读下载PDF 职称材料

	题名	作者	出处	发文年	被引量	操作
1	奥氏体-贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的研究	樊新民刘光华	《南京理工大学学报》 EI CAS CSCD	1993	0	在线阅读下载PDF 职称材料
2	微合金非调质钢30Mn2V奥氏体未再结晶区形变σ-ε曲线与相变特征分析	张皖菊潘留国	《热加工工艺》 CSCD 北大核心	2002	0	在线阅读下载PDF 职称材料
3	奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化的影响	舒雄鹏唐帅周晖李琪	《热加工工艺》 CSCD 北大核心	2017	3	在线阅读下载PDF 职称材料
4	奥氏体-铁素体区循环形变对X60管线钢力学性能的影响	周淑梅刘雅政徐进桥	《热加工工艺》 CSCD 北大核心	2006	1	在线阅读下载PDF 职称材料
5	预奥氏体化对中Mn TRIP钢组织及力学性能的影响	龚敏黄健沈玉洁史文李麟	《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心	2014	3	在线阅读下载PDF 职称材料
6	中碳含钒车轮钢中的晶内铁素体及其对断裂韧性的影响	姚三成赵海刘学华江波邹强徐康	《材料导报》 CSCD 北大核心	2023	1	在线阅读下载PDF 职称材料
7	Fe－C合金贝氏体相变机制	武小雷张喜燕杨延清康沫狂	《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心	1995	4	在线阅读下载PDF 职称材料
8	经济节约型Q420D钢板的生产技术	朱浩罗咪刘东升	《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心	2012	2	在线阅读下载PDF 职称材料