水淬法制备W_丝/Zr基大块金属玻璃复合棒材研究 被引量：5

1

作者 肖学山 李维火 +3 位作者 王庆 夏雷 华勤 董远达 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2001年第6期6-8,共3页

用水淬法制备出了 2 0mm× 2 0 0mm的W丝/Zr基大块体金属玻璃复合棒材 ,使用TEM、SEM、XRD和DSC对复合棒材的显微组织进行了分析和研究 。

关键词 棒材 水淬法 大块金属玻璃 显微组织 复合 TEM SEM 制备 块体金属玻璃 研究

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大块金属玻璃的研究及应用 被引量：4

2

作者 傅明喜 李岩 +1 位作者 黄兴民 查燕青 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第7期57-60,共4页

回顾了大块金属玻璃的研究和进展过程,介绍了典型及新型大块金属玻璃及其开发年代,简要分析了微观结构以及工艺条件对大块金属玻璃的形成能力的影响,介绍了大块金属玻璃优良的力学、磁学性能,特别介绍了大块金属玻璃的可焊性及广阔的应... 回顾了大块金属玻璃的研究和进展过程,介绍了典型及新型大块金属玻璃及其开发年代,简要分析了微观结构以及工艺条件对大块金属玻璃的形成能力的影响,介绍了大块金属玻璃优良的力学、磁学性能,特别介绍了大块金属玻璃的可焊性及广阔的应用前景。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 形成能力 短程序 超塑性

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大块金属玻璃晶化过程的研究进展 被引量：4

3

作者 王志新 卢金斌 席艳君 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第9期80-82,共3页

大块金属玻璃具有许多独特的性能,有着广阔的应用前景。晶化过程对大块金属玻璃的应用有很大影响,是当前此领域研究的热点之一。介绍了大块金属玻璃在各种条件下晶化过程、影响因素等方面的研究进展。

关键词 大块金属玻璃 晶化过程 研究进展

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热处理对铜基大块金属玻璃晶化过程的影响 被引量：3

4

作者 王志新 卢金斌 席艳君 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第18期24-26,共3页

利用差热分析仪(DSC)和X射线衍射仪(XRD)等研究了不同热处理方法对Cu60Zr20Hf10Ti10大块金属玻璃晶化过程的影响。结果表明,在698K退火1h,铜基大块金属玻璃的晶化激活能明显降低;在过冷液相区等温晶化时,随温度降低,晶化的孕育时间和过... 利用差热分析仪(DSC)和X射线衍射仪(XRD)等研究了不同热处理方法对Cu60Zr20Hf10Ti10大块金属玻璃晶化过程的影响。结果表明,在698K退火1h,铜基大块金属玻璃的晶化激活能明显降低;在过冷液相区等温晶化时,随温度降低,晶化的孕育时间和过程都明显延长;不同温度下淬火处理对随后晶化过程影响很大。 展开更多

关键词 热处理 铜基大块金属玻璃 晶化过程

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Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)大块金属玻璃的玻璃转变行为与玻璃形成能力 被引量：4

5

作者 孙国元 陈光 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第1期142-145,共4页

简要回顾了Mg基大块金属玻璃 (BMG)的历史 ,试图揭示其开发进程中所蕴藏的科学思想 ,以期能够给今后的研究工作带来某些启示 ;通过对一些实验结果的分析 ,探讨了Mg6 5Cu2 5Y1 0 BMG的玻璃转变行为与玻璃形成能力 (GFA)之间的内在联系 ,... 简要回顾了Mg基大块金属玻璃 (BMG)的历史 ,试图揭示其开发进程中所蕴藏的科学思想 ,以期能够给今后的研究工作带来某些启示 ;通过对一些实验结果的分析 ,探讨了Mg6 5Cu2 5Y1 0 BMG的玻璃转变行为与玻璃形成能力 (GFA)之间的内在联系 ,并最终展示合金大的GFA。 展开更多

关键词 Mg65Cu25Y10 大块金属玻璃 BMG 玻璃形成能力 GFA 玻璃转变行为 非晶合金

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Cu基大块金属玻璃组分设计与热力学行为 被引量：2

6

作者 李培友 童婷 王永善 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第22期52-55,60,共5页

采用"二元共晶混合"法设计Cu基Cu_(51.31)Ni_(6.48)Ti_(27.77)Zr_(14.44)、Cu_(51.93)Ni_(6.25)Ti_(27)Zr_(14.82)、Cu_(52.55)Ni_6Ti_(26.25)Zr_(15.2)和Cu_(53.17)Ni_(5.76)Ti_(25.49)Zr_(15.58)合金组分,用水冷铜模铸造法... 采用"二元共晶混合"法设计Cu基Cu_(51.31)Ni_(6.48)Ti_(27.77)Zr_(14.44)、Cu_(51.93)Ni_(6.25)Ti_(27)Zr_(14.82)、Cu_(52.55)Ni_6Ti_(26.25)Zr_(15.2)和Cu_(53.17)Ni_(5.76)Ti_(25.49)Zr_(15.58)合金组分,用水冷铜模铸造法制备出直径为3 mm的合金棒。采用X射线衍射仪表征该合金的微结构,采用DSC和DTA测试热力学数据。结果表明,富Cu基大块金属玻璃具有较高的玻璃形成能力,其临界直径可达3 mm,其过冷液态区ΔT_x最大值和参数γ最大值分别为49 K和0.400。由于4个合金的玻璃形成能力差别不大,故表征玻璃形成能力的热力学参数ΔG值也差别不大,且最低的ΔG值对应着具有较好玻璃形成能力的合金。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 二元共晶 玻璃形成能力 热力学

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Mg基大块金属玻璃的形成能力与形成机制 被引量：5

7

作者 孙国元 陈光 《有色金属》 CSCD 2004年第2期22-26,共5页

研究了新型多组元Mg基Mg Ln TM大块非晶合金玻璃转变行为 ,包括非晶固体与过冷液体之间的比热容差和明显的玻璃转变现象、过冷液相区的宽度以及过冷液体的黏性行为等。通过对玻璃转变行为与玻璃形成能力之间关系的分析 ,展示了Mg基大块... 研究了新型多组元Mg基Mg Ln TM大块非晶合金玻璃转变行为 ,包括非晶固体与过冷液体之间的比热容差和明显的玻璃转变现象、过冷液相区的宽度以及过冷液体的黏性行为等。通过对玻璃转变行为与玻璃形成能力之间关系的分析 ,展示了Mg基大块金属玻璃较强的玻璃形成能力 ,从合金的结构、热力学和动力学形成条件等方面系统地讨论了Mg基大块金属玻璃的形成机制。 展开更多

关键词 镁基大块金属玻璃 玻璃转变行为 玻璃形成能力 热力学 动力学

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大块金属玻璃及其复合材料的粉末冶金成形研究进展 被引量：1

8

作者 陈维平 陈敏丹 +1 位作者 杨超 李元元 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第8期57-60,共4页

简要介绍了大块金属玻璃及其复合材料的研究现状及其应用领域。针对大块金属玻璃塑性低的不足,回顾了提高其塑性的原理和方法;通过对比铸造法,提出了粉末冶金法制备大块金属玻璃及其复合材料的成形原理和方法,进而详细介绍了电火花烧结... 简要介绍了大块金属玻璃及其复合材料的研究现状及其应用领域。针对大块金属玻璃塑性低的不足,回顾了提高其塑性的原理和方法;通过对比铸造法,提出了粉末冶金法制备大块金属玻璃及其复合材料的成形原理和方法,进而详细介绍了电火花烧结、挤压、热压、扭转等方法制备大块金属玻璃及其复合材料的研究进展。最后,指出制备具有延性析出相的大块金属玻璃基复合材料将可能是未来粉末冶金法的研究趋势之一。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 复合材料 粉末冶金 SPS

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基于动力学的大块金属玻璃形成能力研究 被引量：2

9

作者 蔡安辉 潘冶 +1 位作者 孙国雄 阮许平 《中国工程科学》 2004年第1期68-73,共6页

快速判定大块金属玻璃 (BMG)的玻璃形成能力 (GFA)是开发新型BMG的关键。基于加和性原则 ,用动力学理论解释了约化玻璃转变温度Trg作为合金玻璃形成能力的可行性和局限性 ,为制备非晶合金提供了理论依据 ,合金能形成BMG的最低Trg为 0 4... 快速判定大块金属玻璃 (BMG)的玻璃形成能力 (GFA)是开发新型BMG的关键。基于加和性原则 ,用动力学理论解释了约化玻璃转变温度Trg作为合金玻璃形成能力的可行性和局限性 ,为制备非晶合金提供了理论依据 ,合金能形成BMG的最低Trg为 0 4 0 6 6 ,同时找到了玻璃形成能力最佳的两个理论约化玻璃温度 ,即Trg=1和Trg=0 ;提出了判定GFA大小及其稳定性的两个新的参量摩尔熔化热ΔHmg和稳定性CPS ,并用它计算了BMG合金系的GFA大小及其稳定性 ,BMG的GFA大小顺序与井上明久 (Inoue)的排列顺序吻合较好。同时 ,按照BMG合金的Zmax和Rc 的平均变化对其进行了检验 ,两者均吻合很好。 展开更多

关键词 动力学 大块金属玻璃 玻璃形成能力 加和原则 稳定性

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Mg-Cu-Y基大块金属玻璃的研究进展 被引量：2

10

作者 谢华 王恩泽 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期80-83,90,共5页

综述了近几年来Mg-Cu-Y基大块金属玻璃在玻璃形成能力和性能上的研究进展,阐述了各种合金化元素对提高玻璃形成能力和性能的作用机理,并提出了Mg-Cu-Y基多元非晶合金成分的选择依据。最后分析了Mg基大块金属玻璃目前存在的问题,并就以... 综述了近几年来Mg-Cu-Y基大块金属玻璃在玻璃形成能力和性能上的研究进展,阐述了各种合金化元素对提高玻璃形成能力和性能的作用机理,并提出了Mg-Cu-Y基多元非晶合金成分的选择依据。最后分析了Mg基大块金属玻璃目前存在的问题,并就以后Mg基非晶合金的发展动向进行了展望。 展开更多

关键词 Mg基大块金属玻璃 玻璃形成能力 性能

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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)大块金属玻璃的晶化行为研究 被引量：1

11

作者 王建青 梁红梅 +1 位作者 宗海涛 梁顺星 《燕山大学学报》 CAS 2008年第4期326-329,共4页

分别在603K、653K、683K、723K、753K、793K和0.5h、1h、2h、3h、5h的保温时间下对Zr55Al10Ni5Cu30大块金属玻璃进行了退火热处理。采用X射线衍射(XRD)法分析了退火后Zr55Al10Ni5Cu30大块金属玻璃的弛豫和晶化相析出的过程,计算了不同... 分别在603K、653K、683K、723K、753K、793K和0.5h、1h、2h、3h、5h的保温时间下对Zr55Al10Ni5Cu30大块金属玻璃进行了退火热处理。采用X射线衍射(XRD)法分析了退火后Zr55Al10Ni5Cu30大块金属玻璃的弛豫和晶化相析出的过程,计算了不同温度下结晶度和纳米晶粒尺寸的大小。通过差示扫描量热(DSC)法分析了Zr55Al10Ni5Cu30大块金属玻璃的热稳定性。Kissinger曲线分析表明,Zr55Al10Ni5Cu30大块金属玻璃弛豫后晶化激活能高于其淬态的晶化激活能,退火温度对大块金属玻璃热稳定性有显著影响。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 晶化 热稳定性

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组元改变对镧基大块金属玻璃晶化过程的影响 被引量：1

12

作者 王志新 杨卫铁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第20期21-23,共3页

利用X射线衍射仪(XRD)和差热分析仪(DSC)等设备研究了组元改变对La65Al15NixCu20-x(x=5,10,15)大块金属玻璃晶化过程以及晶化动力学行为的影响。实验结果表明,组元改变对镧基大块金属玻璃晶化有较大影响,且随着加热速率增加,晶化温度提... 利用X射线衍射仪(XRD)和差热分析仪(DSC)等设备研究了组元改变对La65Al15NixCu20-x(x=5,10,15)大块金属玻璃晶化过程以及晶化动力学行为的影响。实验结果表明,组元改变对镧基大块金属玻璃晶化有较大影响,且随着加热速率增加,晶化温度提高。随着镍含量增加,镧基大块金属玻璃的晶化激活能也明显提高。 展开更多

关键词 镧基大块金属玻璃 晶化过程 晶化动力学

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Al原子在Cu_(44.25)Ag_(14.75)Zr_(36)Ti_5大块金属玻璃中的扩散

13

作者 俞伟元 王有良 +2 位作者 路文江 袁子洲 陆琪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第12期22-24,共3页

采用二次离子质谱仪(SIMS)离子剥落方式结合台阶仪研究了Al原子在Cu44.25Ag14.75Zr36Ti5大块金属玻璃(BMG)和晶态合金中的扩散行为。结果表明:在300～390℃,Al原子在金属玻璃中的扩散系数位于3.691×10-21～1.063-16×10-20m2.s... 采用二次离子质谱仪(SIMS)离子剥落方式结合台阶仪研究了Al原子在Cu44.25Ag14.75Zr36Ti5大块金属玻璃(BMG)和晶态合金中的扩散行为。结果表明:在300～390℃,Al原子在金属玻璃中的扩散系数位于3.691×10-21～1.063-16×10-20m2.s-1;在晶态合金中的扩散系数位于2.038×10-16～5.674×10-16m2.s-1,其扩散系数和温度的关系符合单一的Arrhenius关系式。Al原子在Cu44.25Ag14.75Zr36Ti5BMG以原子团整体输运的方式扩散,在晶态合金中以空位和间隙扩散为主。 展开更多

关键词 二次离子质谱 大块金属玻璃 扩散机理

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球形波冲击压缩后Zr_(41)Ti_(14)Cu_(12.5)Ni_(10)Be_(22.5)大块金属玻璃的损伤与断裂特性研究

14

作者 李强 杨超 +1 位作者 孙宝茹 战再吉 《燕山大学学报》 CAS 2006年第6期499-502,共4页

研究了Zr41Ti14Cu12.5Ni10Be22.5大块金属玻璃在不同速度的球形弹丸高速撞击下的损伤与断裂特性。通过表面形貌、X射线衍射谱的变化情况,可以看出,随着弹丸速度的增加,弹坑变成球形,弹坑深度逐渐增大,剪切带/裂纹有轻微增大,弧形损伤带... 研究了Zr41Ti14Cu12.5Ni10Be22.5大块金属玻璃在不同速度的球形弹丸高速撞击下的损伤与断裂特性。通过表面形貌、X射线衍射谱的变化情况,可以看出,随着弹丸速度的增加,弹坑变成球形,弹坑深度逐渐增大,剪切带/裂纹有轻微增大,弧形损伤带是球面波高速撞击后的独特损伤行为。球形弹丸高速撞击作用下大块金属玻璃的晶化和常温退火与静高压下非晶态合金的晶化有着不同的机制。 展开更多

关键词 高速撞击 大块金属玻璃 损伤 断裂

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含有等轴枝晶的塑性大块金属玻璃复合材料

15

作者 孙国元 陈光 陈国良 《有色金属》 CSCD 北大核心 2007年第4期12-15,35,共5页

利用低压铸造/水冷铜模急冷成形装置,制备Zr56.2Ti13.8Nb5.0Cu6.9Ni5.6Be12.5大块金属玻璃(BMG)基体内生复合材料。铸态试样外观尺寸为50mm×50 mm×3 mm,具有bccβ-Zr固溶体/玻璃基体两相微观组织。其中,β相为细小等轴状树枝... 利用低压铸造/水冷铜模急冷成形装置,制备Zr56.2Ti13.8Nb5.0Cu6.9Ni5.6Be12.5大块金属玻璃(BMG)基体内生复合材料。铸态试样外观尺寸为50mm×50 mm×3 mm,具有bccβ-Zr固溶体/玻璃基体两相微观组织。其中,β相为细小等轴状树枝晶,体积分数约20%,平均成分为Zr64.66Ti15.40Nb15.13Cu2.90Ni1.90。DSC曲线显示,基体的玻璃转变温度(Tg)、晶化反应开始温度(Tx)和过冷液相区宽度(ΔTx)分别为619,664和45K。室温压缩时,复合材料断裂前的纯塑性应变达到7%,并具有1800 MPa的极限断裂强度。 展开更多

关键词 金属材料 大块金属玻璃复合材料 低压铸造 等轴枝晶 力学性能

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La添加对Zr50.7Al12.3Cu28Ni9大块金属玻璃热力学及力学性能的影响

16

作者 黄斌 孟凡莹 +3 位作者 丁鏐 刘亚玲 蒲娇 李培友 《热加工工艺》 北大核心 2020年第20期33-37,共5页

采用X射线衍射仪、差热分析仪和万能试验机等仪器,对直径为?3 mm的Zr-Al-Cu-Ni-La大块金属玻璃进行微观组织、热力学和力学性能的研究。结果表明,Zr50.7Al12.3Cu28Ni9合金是由非晶相所组成;Zr50.3Al12.3Cu28Ni9La0.4和Zr50Al12.3Cu28Ni9... 采用X射线衍射仪、差热分析仪和万能试验机等仪器,对直径为?3 mm的Zr-Al-Cu-Ni-La大块金属玻璃进行微观组织、热力学和力学性能的研究。结果表明,Zr50.7Al12.3Cu28Ni9合金是由非晶相所组成;Zr50.3Al12.3Cu28Ni9La0.4和Zr50Al12.3Cu28Ni9La0.7合金主要由非晶相和少量的Zr2Cu相所组成。含有La元素合金的约化玻璃转变温度Trg值和参数γ值分别小于不含La元素合金的Trg值和γ值,另外,ΔTx、Trg和γ值与目前含La合金玻璃形成能力具有较好的关系。在热重曲线(TG)的第Ⅱ阶段,温度范围从Tg到结晶完成温度(Tf),质量增加率的曲线为非线性。Zr50.3Al12.3Cu28Ni9La0.4和Zr50Al12.3Cu28Ni9La0.7合金在压缩过程中发生脆性断裂,且断裂强度分别为1231、1062 MPa。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 玻璃形成能力 热力学 力学性能

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大块金属玻璃焊接研究进展

17

作者 王小京 覃作祥 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第11期50-52,68,共4页

综述了大块金属玻璃焊接领域的最新进展;介绍了成功焊接大块金属玻璃的不同方法,包括爆炸焊、电火花焊、电子束焊、用多层金属片进行焊接等熔化焊,以及固相下的摩擦焊。熔化焊接方法的成功,原因在于大块金属玻璃的玻璃态成型能力和在这... 综述了大块金属玻璃焊接领域的最新进展;介绍了成功焊接大块金属玻璃的不同方法,包括爆炸焊、电火花焊、电子束焊、用多层金属片进行焊接等熔化焊,以及固相下的摩擦焊。熔化焊接方法的成功,原因在于大块金属玻璃的玻璃态成型能力和在这些方法中高的线能量;而摩擦焊接的成功,则是由于金属玻璃在过冷液相区的热稳定性以及在该区域的超塑性和粘滞性。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 焊接 过冷液相 焊接方法 摩擦焊接 过冷液相区 热稳定性 熔化焊 爆炸焊 电火花

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铸态内生塑性晶体相/大块金属玻璃基体复合材料

18

作者 张妍 陈刚 《有色金属》 CSCD 北大核心 2007年第2期35-40,共6页

在分析单相BMG典型力学行为的基础上,综述内生塑性晶体相/BMG复合材料的微观组织的形成机制、塑性晶体相对复合材料室温塑性影响以及制备状态对晶体相微观组织及复合材料室温塑性的影响等方面的研究成果。

关键词 金属材料 大块金属玻璃复合材料 综述 微观组织 室温塑性

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Zr基大块金属玻璃与304L不锈钢脉冲激光焊接接头微观组织特性 被引量：2

19

作者 陈会子 黄健康 +2 位作者 刘世恩 于晓全 樊丁 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第16期16100-16103,共4页

采用脉冲激光的方法实现了Zr44Ti11 Ni10Cu10Be25(原子分数,%)大块金属玻璃与304L不锈钢板的焊接。用场发射扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪对焊接接头不同区域的显微结构和化学成分进行了表征。由于冷却速度不同,形成了三个不同... 采用脉冲激光的方法实现了Zr44Ti11 Ni10Cu10Be25(原子分数,%)大块金属玻璃与304L不锈钢板的焊接。用场发射扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪对焊接接头不同区域的显微结构和化学成分进行了表征。由于冷却速度不同,形成了三个不同的结晶区。接头由部分结晶区(热影响区、焊缝区和304L不锈钢/焊缝区界面)和非晶区(Zr基BMG母材)组成。热影响区出现花瓣状和小颗粒的结晶,X射线衍射图谱中衍射峰强度很小,焊缝区出现一些十字雪花状的结晶,衍射峰对应Zr 2Cu和Zr 2Fe相,而在304L不锈钢/焊缝区界面处XRD图谱中出现大量尖锐的晶体峰。通过计算得到热影响区、焊缝区和304L不锈钢/焊缝区界面三个不同的结晶区的结晶分数分别为1.4%、10.0%、27.4%。焊缝区形成的晶态组织维氏硬度最大。大块金属玻璃与焊缝区之间形成扩散层,表明焊接过程中Zr通过扩散层向焊缝区迁移。 展开更多

关键词 大块金属玻璃 焊接接头 微观组织 结晶分数

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形状记忆合金增韧大块金属玻璃复合材料界面失效分析 被引量：1

20

作者 张茹远 阚前华 +1 位作者 张娟 康国政 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2014年第S1期171-175,共5页

基于线性内聚力模型,建立三维代表性体积单元,对形状记忆合金颗粒与金属玻璃基体界面分离(即界面脱粘)过程进行了有限元模拟,并讨论了弱界面对复合材料力学性能的影响。结果表明:界面性能的好坏显著影响基体与颗粒之间的应力传递;随着... 基于线性内聚力模型,建立三维代表性体积单元,对形状记忆合金颗粒与金属玻璃基体界面分离(即界面脱粘)过程进行了有限元模拟,并讨论了弱界面对复合材料力学性能的影响。结果表明:界面性能的好坏显著影响基体与颗粒之间的应力传递;随着界面弹性模量的降低,界面的失效应变越大,复合材料整体的失效应变也越大。 展开更多

关键词 复合材料 形状记忆合金 大块金属玻璃 内聚力模型

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