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超超临界机组直流锅炉喷水减温器的建模研究 被引量:7
1
作者 方彦军 王振宇 《热力发电》 CAS 北大核心 2012年第12期39-42,共4页
以东方锅炉(集团)股份有限公司制造的超超临界1 000 MW机组直流锅炉为研究对象,根据质量、能量守恒定律分别建立了单级喷水减温器的微观、宏观和当减温水温度和流量存在阶跃扰动时的数学模型。经过线性化和偏差化处理,得到宏观数学模型... 以东方锅炉(集团)股份有限公司制造的超超临界1 000 MW机组直流锅炉为研究对象,根据质量、能量守恒定律分别建立了单级喷水减温器的微观、宏观和当减温水温度和流量存在阶跃扰动时的数学模型。经过线性化和偏差化处理,得到宏观数学模型下的控制模型,即直流锅炉运行状态在某一稳定工况附近变动时的减温水流量传递函数。 展开更多
关键词 超超临界 1 000 MW机组 直流锅炉 喷水减温器 建模 蒸汽温度 减温水
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1025t/h锅炉过热器喷水减温器安全可靠性分析 被引量:6
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作者 邓剑 罗永浩 +2 位作者 陆方 尹华立 王双勇 《锅炉技术》 北大核心 2007年第3期7-9,共3页
介绍1025 t/h锅炉过热器喷水减温器的特点和运行情况,分析了温度应力引起的减温器失效的原因,其中设计材质不良、检修不及时、运行调节不佳是可以避免的。从更换材质、定期检查维修和加强运行调整等方面提出了由于减温器失效引起锅炉停... 介绍1025 t/h锅炉过热器喷水减温器的特点和运行情况,分析了温度应力引起的减温器失效的原因,其中设计材质不良、检修不及时、运行调节不佳是可以避免的。从更换材质、定期检查维修和加强运行调整等方面提出了由于减温器失效引起锅炉停运的处理办法。 展开更多
关键词 1025 t/h锅炉 喷水减温器 缺陷 措施
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微量喷水减温器管道泄漏原因分析和处理 被引量:4
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作者 麦剑 范华挺 《广东电力》 2011年第5期96-99,共4页
某电厂3号锅炉低温再热器至高温再热器的微量喷水减温器出口后管道后弯头焊缝出现开裂和泄漏现象,通过对微量喷水系统进行试验和计算,从再热蒸汽温度调节方式、管道焊接工艺等方面分析了泄漏原因,指出锅炉存在微量喷水减温器结构设计和... 某电厂3号锅炉低温再热器至高温再热器的微量喷水减温器出口后管道后弯头焊缝出现开裂和泄漏现象,通过对微量喷水系统进行试验和计算,从再热蒸汽温度调节方式、管道焊接工艺等方面分析了泄漏原因,指出锅炉存在微量喷水减温器结构设计和再热蒸汽温度调节方式不合理、管道焊接工艺不佳等问题,提出相应的处理和预防措施,如增大微量喷水减温器混合段长度,以烟气挡板调节方式作为再热蒸汽温度的主要调节手段,打磨管道弯头焊口使之圆滑等。 展开更多
关键词 再热器 微量喷水减温器 管道 再热蒸汽 泄漏
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关于喷水减温器混合管的长度 被引量:4
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作者 宋汉武 《电力技术(北京)》 CSCD 1989年第3期23-25,共3页
喷水减温器一般布置在过热器的联箱或过热蒸汽连接管道内。为了防止未汽化水滴直接接触联箱或管道内壁,保证联箱和管道的安全,在喷水点后常设置内衬混合管,如图所示. 混合管的长度L是根据减温水的汽化长度来确定的。若混合管太短,在其... 喷水减温器一般布置在过热器的联箱或过热蒸汽连接管道内。为了防止未汽化水滴直接接触联箱或管道内壁,保证联箱和管道的安全,在喷水点后常设置内衬混合管,如图所示. 混合管的长度L是根据减温水的汽化长度来确定的。若混合管太短,在其出口处水滴还未汽化完毕,部份水滴就可能直接落到联箱或管道内壁,使其内壁因温度交变产生裂纹;若混合管太长,既浪费了材料。 展开更多
关键词 锅炉 喷水减温器 混合管 长度
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夹套式文氏管喷水减温器设计计算中几个问题的分析和讨论 被引量:2
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作者 娄刚 王孟浩 邬振耀 《动力工程》 CSCD 1998年第2期50-54,共5页
主要针对当前夹套式文氏管喷水减温器设计计算,就文氏管的喉口过渡形式、沿环形通道的静压分布计算方法、环形通道尾部存在漏流区、内衬混合管出口存在涡流区及内衬混合管(又称保护套管)的压瘪等问题进行了分析讨论。其中针对夹套式... 主要针对当前夹套式文氏管喷水减温器设计计算,就文氏管的喉口过渡形式、沿环形通道的静压分布计算方法、环形通道尾部存在漏流区、内衬混合管出口存在涡流区及内衬混合管(又称保护套管)的压瘪等问题进行了分析讨论。其中针对夹套式文氏管喷水减温器环形通道压分布计算方法的分析,是对《电站锅炉水动力计算方法》关于静压分布计算方法所提出的修改意见。 展开更多
关键词 电站锅炉 喷水减温器 文氏管 锅炉
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再热器喷水减温器裂纹分析及结构改进 被引量:6
6
作者 尹侠 郑剑飞 何本寿 《锅炉技术》 北大核心 2013年第2期61-63,80,共4页
蒸汽侧再热气温调节通过向再热蒸汽中直接喷入冷却水,使之蒸发为水蒸气并与再热蒸汽良好混合以达到降低蒸汽温度的目的,是电站锅炉运行时不可缺少的辅助调温手段。再热蒸汽喷水减温器是蒸汽侧调节再热汽温的主要调温设备,由于现在许多... 蒸汽侧再热气温调节通过向再热蒸汽中直接喷入冷却水,使之蒸发为水蒸气并与再热蒸汽良好混合以达到降低蒸汽温度的目的,是电站锅炉运行时不可缺少的辅助调温手段。再热蒸汽喷水减温器是蒸汽侧调节再热汽温的主要调温设备,由于现在许多电厂在运行中存在煤质变化大、峰谷负荷的情况,使得再热蒸汽喷水减温器调节频繁,在冷热应力的作用下,设备将会出现裂纹,严重影响锅炉安全、可靠运行。分析了某电厂再热器减温器产生裂纹的主要原因,并提出了改进措施。 展开更多
关键词 喷水减温器 裂纹分析 结构改进
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关于喷水减温器混合管压瘪原因的分析 被引量:2
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作者 宋汉武 《动力工程》 CSCD 1989年第2期49-51,共3页
近几年来,喷水减温器的混合管出现了变形损坏等事故。本文对事故原因进行了分析,认为这是由于混合管内外压差过大所引起。对此作者提出了三条改进意见。
关键词 锅炉 喷水减温器 混合管 压扁
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300MW机组锅炉过热器减温器喷管断裂原因分析及改进 被引量:8
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作者 李现彬 《热力发电》 CAS 北大核心 2009年第7期55-56,共2页
关键词 喷水减温器 锅炉过热器 300MW机组 断裂原因分析 喷管 自然循环锅炉 过热蒸汽温度 出口集箱
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再热器集箱连接管弯头开裂原因分析及处理措施 被引量:6
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作者 刘发圣 陈刚 吴其兴 《热力发电》 CAS 北大核心 2007年第10期66-68,共3页
某电厂2号炉再热蒸汽微量喷水减温器后部弯头发生多次开裂,严重影响了机组运行。通过对管件检查、煤质分析和再热器冷态试验,判断弯头开裂是典型的热疲劳断裂,是因实际煤种偏离设计煤种、炉膛出口烟温偏差导致受热面超温、频繁投入减温... 某电厂2号炉再热蒸汽微量喷水减温器后部弯头发生多次开裂,严重影响了机组运行。通过对管件检查、煤质分析和再热器冷态试验,判断弯头开裂是典型的热疲劳断裂,是因实际煤种偏离设计煤种、炉膛出口烟温偏差导致受热面超温、频繁投入减温水所致。据此,提出了二次风反切改造,提高给水和蒸汽品质,改善入炉煤质和喷头的雾化效果等措施及建议。 展开更多
关键词 再热器 集箱 弯头 超温 开裂 喷水减温器
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锅炉再热减温水量过大的危害及原因分析 被引量:15
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作者 杨熙 《热力发电》 CAS 北大核心 2006年第3期63-64,共2页
关键词 锅炉运行 中间再热 减温水量 DG1025/18.2-Ⅱ(3)型 原因分析 危害 再热蒸汽温度 2号机组 湛江发电厂 喷水减温器
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DG1025/18·2型锅炉再热器导汽管裂纹分析及对策
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作者 张尤君 黄聪 《广东电力》 2006年第8期56-59,共4页
对湛江发电厂3号300 MW机组锅炉低温再热器至高温再热器导汽管产生的裂纹进行了宏观形貌分析,在体视显微镜下分析,弯头组织和裂纹的微观检验分析,指出了产生裂纹的主要原因,提出解决问题的对策。
关键词 再热器 导汽管 微量喷水减温器 裂纹
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1000吨/时燃煤直流锅炉低温过热器汽温控制的若干问题
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作者 李道林 《动力工程学报》 CAS 1983年第5期28-32,71,共6页
为控制1000吨/时直流锅炉低温过热器出口汽温,本文系根据“等焓切换”原理对锅炉启动工况作了分析,并提出以冷态启动切分前锅炉燃料量与低温过热器工质通流量的比值作为判断依据。还讨论了恢复低温过热器前喷水减温器后的汽温调节静、... 为控制1000吨/时直流锅炉低温过热器出口汽温,本文系根据“等焓切换”原理对锅炉启动工况作了分析,并提出以冷态启动切分前锅炉燃料量与低温过热器工质通流量的比值作为判断依据。还讨论了恢复低温过热器前喷水减温器后的汽温调节静、动态特性,并利用简化了的动态方程求得低温过热器的动态飞升曲线及其它特性参数。 展开更多
关键词 低温过热器 出口 喷水减温器 超温 燃料量 工质 水冷却器 直流锅炉 汽温调节
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关于锅炉设计文件鉴定工作重要问题的探讨
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作者 向同琼 周黎明 +2 位作者 赵守梅 卞庭梅 邹益平 《锅炉技术》 北大核心 2021年第S01期11-14,共4页
为了提高锅炉设计文件鉴定工作质量,保障锅炉设计安全,对鉴定工作中遇到的水位计布置、电站锅炉喷水减温器、安全降水时间、圆筒体开孔、省煤器选用不锈钢材料等存在争议性的问题进行分析探讨,结合自己的工作经验提出了相应的建议,为锅... 为了提高锅炉设计文件鉴定工作质量,保障锅炉设计安全,对鉴定工作中遇到的水位计布置、电站锅炉喷水减温器、安全降水时间、圆筒体开孔、省煤器选用不锈钢材料等存在争议性的问题进行分析探讨,结合自己的工作经验提出了相应的建议,为锅炉设计文件鉴定工作起到一定的指导作用。 展开更多
关键词 锅炉设计文件鉴定 水位计 喷水减温器 圆筒体开孔 省煤器选材
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