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ECAP变形不均匀性有限元分析及优化设计 被引量:2
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作者 张金龙 赵西成 +1 位作者 杨西荣 谢辉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第17期137-141,共5页
通过对等径弯曲通道变形(ECAP)过程的数值模拟,分析了挤压过程中等效应变不均匀性现象,获得了ECAP变形的等效应变分布规律,提出了解决变形不均匀性的思路,并进行了挤压模具的改进。结果表明:模具通道内设置阻尼台阶能使试样下部的等效... 通过对等径弯曲通道变形(ECAP)过程的数值模拟,分析了挤压过程中等效应变不均匀性现象,获得了ECAP变形的等效应变分布规律,提出了解决变形不均匀性的思路,并进行了挤压模具的改进。结果表明:模具通道内设置阻尼台阶能使试样下部的等效应变由改进前的0.965提高为1.919,变形程度得到明显改善,等效应变不均匀程度参数降低0.123,降幅达到23.7%。 展开更多
关键词 ECAP 变形 变形不均匀性 有限元分析 优化设计
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双通道等径角挤压试样变形不均匀性有限元分析 被引量:3
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作者 薛克敏 易成坷 +2 位作者 段自豪 甘国强 李萍 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第4期33-39,共7页
通过对双通道等径角挤压变形过程的数值模拟,获得了不同路径4个道次各变形区的等效应变分布图,分析了挤压试样变形不均匀现象及其形成原因。结果表明,双通道等径角挤压中存在4种变形区,其中与冲头接触的区域应变值几乎保持挤压前的水平... 通过对双通道等径角挤压变形过程的数值模拟,获得了不同路径4个道次各变形区的等效应变分布图,分析了挤压试样变形不均匀现象及其形成原因。结果表明,双通道等径角挤压中存在4种变形区,其中与冲头接触的区域应变值几乎保持挤压前的水平,该区域的存在是造成试样变形不均匀的主要原因。多道次挤压中试样的均匀性不仅与旋转方式有关,还与试样的放置方式有关。采用A路径的试样应变均匀性优于B路径;采用A路径进行挤压,在2道次挤压后试样左右剪切变形区等效应变呈现一端大一端小的分布状态,在3、4道次挤压中采取大+小剪切变形区处于冲头一侧的放置方式,试样等效应变的均值最高;采取小+大剪切变形区处于冲头一侧的放置方式,制备试样等效应变分布最为均匀。 展开更多
关键词 DECAP 有限元模拟 变形不均匀性
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低温时效法消除DD8单晶高温合金的拉伸变形不均匀性
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作者 刘金来 张静华 +1 位作者 金涛 胡壮麒 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期15-16,共2页
研究了消除 DD8单晶合金的变形不均匀性的方法和机理 ,发现增加 75 0℃ / 2 4h的低温时效处理后 ,可以消除DD8单晶高温合金中的拉伸变形不均匀现象 ,同时合金的屈服强度得到提高。观察表明 ,低温时效能阻止基体通道中应力诱导下小 γ′... 研究了消除 DD8单晶合金的变形不均匀性的方法和机理 ,发现增加 75 0℃ / 2 4h的低温时效处理后 ,可以消除DD8单晶高温合金中的拉伸变形不均匀现象 ,同时合金的屈服强度得到提高。观察表明 ,低温时效能阻止基体通道中应力诱导下小 γ′粒子的不均匀析出 ,保证滑移变形沿试样均匀分布。 展开更多
关键词 变形不均匀性 DD8单晶高温合金 拉伸变形 低温时效法
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冷径向锻造身管壁厚方向变形不均匀性研究 被引量:5
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作者 徐宝池 石必坤 +3 位作者 樊黎霞 杨晨 扶云峰 董雪花 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期13-20,共8页
为分析冷径向锻造身管壁厚方向变形的不均匀性,通过有限元软件、力学拉伸试验和织构研究了身管壁厚方向的变形场、力学性能和织构组分。研究结果表明:身管成形过程中,外表层和中间层材料存在较大剪切应力,受剪切应力的影响,身管壁厚方... 为分析冷径向锻造身管壁厚方向变形的不均匀性,通过有限元软件、力学拉伸试验和织构研究了身管壁厚方向的变形场、力学性能和织构组分。研究结果表明:身管成形过程中,外表层和中间层材料存在较大剪切应力,受剪切应力的影响,身管壁厚方向各层材料流动速度不一致,引起身管锻造变形不均匀;受变形不均匀的影响,在身管中间层和外表层材料形成剪切织构({112}111,{110}001),导致锻后身管壁厚方向轴向强度性能存在明显差异,表现为外表层和中间层强度较低,内表层强度较高。为对锻后身管壁厚方向变形不均匀性进行控制,通过控制变量法分析了锻造比、尾端压强、轴向进给速度、锤头锻打频率和锤头角度对身管中间层剪切应力分布的影响规律。分析结果表明:选用较高的轴向进给速度和较小的锤头入口角可以降低成形身管壁厚方向的变形不均匀性。 展开更多
关键词 身管武器 冷径向锻造 身管成形 变形不均匀性 力学
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不同冲击速度下泡沫铝变形和应力的不均匀性 被引量:11
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作者 章超 徐松林 +1 位作者 王鹏飞 张磊 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第4期567-575,共9页
利用常规Hopkinson杆实验装置和改进的Hopkinson杆实验装置对泡沫铝试件进行冲击压缩实验,同时用高速摄影装置对实验过程进行全程跟踪拍摄。通过改变冲击速度,观测到了3种不同的变形模式。将得到的高速摄影图像用数字图像相关方法进行分... 利用常规Hopkinson杆实验装置和改进的Hopkinson杆实验装置对泡沫铝试件进行冲击压缩实验,同时用高速摄影装置对实验过程进行全程跟踪拍摄。通过改变冲击速度,观测到了3种不同的变形模式。将得到的高速摄影图像用数字图像相关方法进行分析,讨论了3种模式下全场应变不同的发展过程,并依此讨论应力的不均匀性,为研究不同冲击速度下变形不均匀对泡沫铝动态力学行为的影响提供了新的方法。 展开更多
关键词 固体力学 应力不均匀 HOPKINSON杆 泡沫铝 变形不均匀性 数字图像相关方法 冲击速度
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置氢对钛合金激光焊接接头超塑变形均匀性的影响 被引量:2
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作者 范朝 程东海 +1 位作者 陈益平 胡德安 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期57-60,131,共4页
采用置氢处理的方法提高TC4钛合金激光焊接接头的超塑性变形均匀性,并提出表征不均匀性系数K进行定量表征.结果表明,当置氢量超过0.29%时,随着含氢量的升高,钛合金焊接板的超塑性能降低,即峰值流动应力增加、截面收缩率降低.但接头的超... 采用置氢处理的方法提高TC4钛合金激光焊接接头的超塑性变形均匀性,并提出表征不均匀性系数K进行定量表征.结果表明,当置氢量超过0.29%时,随着含氢量的升高,钛合金焊接板的超塑性能降低,即峰值流动应力增加、截面收缩率降低.但接头的超塑性变形均匀性增加;随置氢量的升高,母材截面收缩率下降幅度大于焊缝截面收缩率下降幅度.变形不均匀系数K可以表征置氢TC4激光焊接接头超塑性变形过程中焊缝与母材变形不均匀性.K值随着含氢量的增大、变形温度的升高以及应变速率的降低而增大.K值在含氢量1.299%,变形温度920℃,应变速率10^(-4)s^(-1)时达到最大0.84. 展开更多
关键词 置氢 激光焊接 变形不均匀性 超塑
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Ti-6Al-4V等离子弧焊对接板超塑胀形特性研究 被引量:9
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作者 王刚 张凯锋 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2003年第2期155-158,共4页
通过自由胀形实验研究了等离子弧焊对接板的超塑胀形性能及影响因素.结果表明等离子弧焊对接板具有良好的超塑胀形性能,其极限胀形高度可超过凹模半径.在胀形过程中,焊缝组织发展成球状α+长条状α组织.焊缝和基体间存在变形不均匀性.... 通过自由胀形实验研究了等离子弧焊对接板的超塑胀形性能及影响因素.结果表明等离子弧焊对接板具有良好的超塑胀形性能,其极限胀形高度可超过凹模半径.在胀形过程中,焊缝组织发展成球状α+长条状α组织.焊缝和基体间存在变形不均匀性.在同样的胀形条件下,胀形气压有一最佳数值,气压过大或过小均降低极限胀形高度.最后给出了一个应用等离子弧焊对接板进行超塑胀形的实例. 展开更多
关键词 等离子弧焊对接板 超塑胀形特 焊缝组织 基体 变形不均匀性 Ti—6Al—4V 合金
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变形路径对ECAP变形影响的有限元分析 被引量:3
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作者 张金龙 赵西成 +1 位作者 吕振林 谢辉 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期6-12,共7页
通过对不同变形路径等径弯曲通道(Equal Channel Angular Pressing,ECAP)变形过程的数值模拟,获得了4种路径8道次ECAP变形的等效应变分布图,分析了挤压试样变形不均匀现象及其形成原因。结果表明,试样尾部与冲头的摩擦、头部未发生明显... 通过对不同变形路径等径弯曲通道(Equal Channel Angular Pressing,ECAP)变形过程的数值模拟,获得了4种路径8道次ECAP变形的等效应变分布图,分析了挤压试样变形不均匀现象及其形成原因。结果表明,试样尾部与冲头的摩擦、头部未发生明显剪切变形是这两个部位变形程度低的主要原因,造成了ECAP变形的不均匀现象,而这两个部位的不同转移方式,又形成了各种挤压路径的ECAP变形差异。试样中间截面上平均等效应变排序为C>BC>A>BA,分别为10.416、10.358、8.669和8.530;试样中间截面等效应变不均匀程度的系数排序为C>BC>A>BA,分别为0.090、0.112、0.154和0.467。若追求细化效果应选择路径BC和路径C;如果追求试样材料整体均匀性,可以采用路径A。 展开更多
关键词 变形路径 ECAP 有限元分析 变形不均匀性
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Effect of key factors on cold orbital forging of a spur bevel gear 被引量:1
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作者 庄武豪 董丽颖 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS CSCD 2016年第2期277-285,共9页
Cold orbital forging is an advanced spur bevel gear forming technology. Generally, the spur bevel gear in the cold orbital forging process is formed by two steps: the preforming step and the final step. Due to the gre... Cold orbital forging is an advanced spur bevel gear forming technology. Generally, the spur bevel gear in the cold orbital forging process is formed by two steps: the preforming step and the final step. Due to the great importance of the final step to gear forming and its complication with interactive factors, this work aims at examining the influence of key factors on the final step in cold orbital forging of a spur bevel gear. Using the finite element(FE) method and control variate method, the influence rules of four key factors, rotation velocity of the upper tool, n, feeding velocity of the lower tool, v, tilted angle of the upper tool, γ, friction factor between the tools and the billet, m, on the geometry and the deformation inhomogeneity of the cold orbital forged gear are thoroughly clarified. The research results show that the flash becomes more homogeneous with increasing v, increasing m, decreasing n or decreasing γ. And the deformation of the gear becomes more homogeneous with increasing v, decreasing n or decreasing γ. Finally, a corresponding experiment is conducted, which verifies the accuracy of FE simulation conclusions. 展开更多
关键词 cold orbital forging FE modeling key factors spur bevel gears
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