厌氧内循环反应器处理草浆综合废水 被引量：6

1

作者 李志建 胡智锋 《中国造纸》 CAS 北大核心 2007年第3期65-66,共2页

采用厌氧内循环反应器对碱法麦草浆综合废水进行了研究,研究发现,在保持进液CODCr约6000mg/L、HRT为8h、COD容积负荷为18g/(L.d)条件下,采用合成葡萄糖废水及逐步增加综合废水比例的方式对污泥进行驯化,当综合废水比例逐渐提高时CODCr... 采用厌氧内循环反应器对碱法麦草浆综合废水进行了研究,研究发现,在保持进液CODCr约6000mg/L、HRT为8h、COD容积负荷为18g/(L.d)条件下,采用合成葡萄糖废水及逐步增加综合废水比例的方式对污泥进行驯化,当综合废水比例逐渐提高时CODCr去除率先降后升,最后稳定在63%左右;BOD5去除率为78.0%左右。 展开更多

关键词 厌氧内循环反应器 厌氧处理 造纸综合废水

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厌氧内循环反应器的结构、应用与优化 被引量：11

2

作者 戴若彬 陈小光 +4 位作者 姬广凯 Awad Abdelgad 向心怡 唐萌嫣 曾祥柳 《化工进展》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第9期2244-2251,共8页

厌氧内循环（IC）反应器是第三代厌氧反应器的典型代表之一,具有容积效能高、节省能源、占地面积小、高径比大等特点,近年来逐渐在我国高浓度有机废水处理领域崭露头角。本文阐述了IC反应器的结构原理和水力特性,其结构相当于两个升流... 厌氧内循环（IC）反应器是第三代厌氧反应器的典型代表之一,具有容积效能高、节省能源、占地面积小、高径比大等特点,近年来逐渐在我国高浓度有机废水处理领域崭露头角。本文阐述了IC反应器的结构原理和水力特性,其结构相当于两个升流式污泥床（UASB）反应器串联,并具有内循环结构,水力特性包括升流速度和系统压降两个重要参数;概述了IC反应器的启动,其启动周期一般为3-6个月,增加污泥浓度可实现快速启动;介绍了IC反应器的底物抑制特性,其表现出一定氨氮耐受性;综述了该反应器的工程应用,论述了其在畜禽类高氨氮废水的处理潜力,并提出了IC反应器结构与工艺的优化方向。 展开更多

关键词 厌氧内循环反应器 结构原理 水力特性 工程应用 优化

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厌氧内循环反应器处理P-RC APMP高浓制浆废水颗粒污泥特性分析 被引量：2

3

作者 董智慧 李志建 李海东 《中国造纸》 CAS 北大核心 2009年第10期30-33,共4页

以果汁废水处理系统中UASB反应器的厌氧颗粒污泥作为的接种污泥,以P-RC APMP高浓制浆废水为进水启动厌氧内循环反应器,讨论了厌氧内循环反应器启动前后颗粒污泥的性质变化,包括物理性质、化学性质、产甲烷活性、胞外多聚物以及生物相的... 以果汁废水处理系统中UASB反应器的厌氧颗粒污泥作为的接种污泥,以P-RC APMP高浓制浆废水为进水启动厌氧内循环反应器,讨论了厌氧内循环反应器启动前后颗粒污泥的性质变化,包括物理性质、化学性质、产甲烷活性、胞外多聚物以及生物相的变化。结果表明,厌氧内循环反应器内污泥具有较强的活性。 展开更多

关键词 厌氧内循环反应器 P-RCAPMP制浆废水 颗粒污泥特性

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厌氧内循环反应器处理P-RC APMP高浓制浆废水颗粒污泥特性分析

4

作者 董智慧 李志建 李海东 《中国造纸》 CAS 北大核心 2011年第B08期62-65,共4页

以果汁废水处理系统中UASB反应器的厌氧颗粒污泥作为的接种污泥，以P-RC APMP高浓制浆废水为进水启动厌氧内循环反应器，讨论了厌氧内循环反应器启动前后颗粒污泥的性质变化，包括物理性质、化学性质、产甲烷活性、胞外多聚物以及生物... 以果汁废水处理系统中UASB反应器的厌氧颗粒污泥作为的接种污泥，以P-RC APMP高浓制浆废水为进水启动厌氧内循环反应器，讨论了厌氧内循环反应器启动前后颗粒污泥的性质变化，包括物理性质、化学性质、产甲烷活性、胞外多聚物以及生物相的变化。结果表明，厌氧内循环反应器内污泥具有较强的活性。 展开更多

关键词 厌氧内循环反应器 P-RC APMP制浆废水 颗粒污泥特性

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旋流一体内循环反应器处理淀粉糖废水的工程实践

5

作者 胡超 《工业水处理》 北大核心 2025年第8期190-196,共7页

厌氧生物处理技术具有低能耗、高效能、高负碳潜力的特点,在减污降碳协同增效方面具有独有的优势。采用旋流一体化内循环厌氧反应器对小麦淀粉糖生产废水进行处理,设计处理能力为4000 m^(3)/d,设计容积负荷为10.0 kg(/m^(3)·d)(以... 厌氧生物处理技术具有低能耗、高效能、高负碳潜力的特点,在减污降碳协同增效方面具有独有的优势。采用旋流一体化内循环厌氧反应器对小麦淀粉糖生产废水进行处理,设计处理能力为4000 m^(3)/d,设计容积负荷为10.0 kg(/m^(3)·d)(以COD计,下同),内循环厌氧反应器的有效容积为1240 m^(3),直径为8.50 m,有效水深为21.00 m。运行数据表明,旋流一体化内循环厌氧反应器处理小麦淀粉糖生产废水具有很强的耐冲击负荷能力,运行过程中实际处理水量为4080 m^(3)/d、实际运行负荷为12.0~13.0 kg(/m^(3)·d)、出水碱度(Alk)为1200~1600 mg/L,出水挥发性脂肪酸(VFA)稳定在150 mg/L以下,VFA/Alk稳定在0.10以下,出水COD稳定在400 mg/L以下,COD去除率稳定在89.2%以上,单位COD的沼气产率为0.4 m^(3)/kg,实现节省供氧能耗5256 MW·h/a,回收甲烷1314 t/a,温室气体减排量达30364.44 t/a。 展开更多

关键词 旋流一体化布水 内循环厌氧反应器 小麦淀粉糖 生产废水

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多级内循环(MIC)厌氧反应器的开发应用 被引量：41

6

作者 马三剑 吴建华 +1 位作者 刘锋 蒋京东 《中国沼气》 2002年第4期24-27,共4页

IC反应器作为第三代厌氧技术具有显著的优点 ,我国已有的生产规模IC反应器全部从国外进口。作者自行研制、运行的生产规模 10 0 0m3 MIC反应器 ,用于处理高浓度柠檬酸生产废水 ,在水力停留时间小于 12h ,有机负荷 2 0kgCOD·m 3 d- ... IC反应器作为第三代厌氧技术具有显著的优点 ,我国已有的生产规模IC反应器全部从国外进口。作者自行研制、运行的生产规模 10 0 0m3 MIC反应器 ,用于处理高浓度柠檬酸生产废水 ,在水力停留时间小于 12h ,有机负荷 2 0kgCOD·m 3 d- 1时 ,COD去除率仍始终在 90 展开更多

关键词 开发应用 柠檬酸废水 废水处理 多级内循环厌氧反应器 结构 调试

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内循环厌氧反应器处理制药废水的酸化及其恢复 被引量：8

7

作者 王娟 买文宁 沈小华 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期80-83,共4页

对安徽某制药厂实际废水处理工程中的生产性IC反应器产生酸化的原因及恢复措施进行了分析。结果表明,在负荷冲击发生后,首先是反应器底部向上3 m处污泥含水率发生较小变化,其次为出水挥发酸(VFA)的急剧升高,再次是出水COD的变化,出水pH... 对安徽某制药厂实际废水处理工程中的生产性IC反应器产生酸化的原因及恢复措施进行了分析。结果表明,在负荷冲击发生后,首先是反应器底部向上3 m处污泥含水率发生较小变化,其次为出水挥发酸(VFA)的急剧升高,再次是出水COD的变化,出水pH反应滞后且变化细微;出水VFA中各酸含量发生变化,污泥颜色没有明显变化。采用循环水冲洗、出水回流、逐步提高负荷的方法成功地使反应器恢复正常运行,历时近1个月。 展开更多

关键词 制药废水 内循环厌氧反应器 酸化 恢复措施

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新型废水厌氧处理工艺——内循环厌氧反应器 被引量：6

8

作者 甘树福 徐文彬 +1 位作者 王国胜 刘玲 《水资源保护》 CAS 北大核心 2006年第2期48-51,共4页

介绍内循环(IC)厌氧反应器的发展、基本结构、运行机理。分析该反应器的工艺过程,指出该工艺具有处理效率高、抗冲击能力强等优点。针对IC反应器存在的缺陷,人们对该反应器进行技术改进:通过提高它的内循环的气量进行处理低浓度有机废水... 介绍内循环(IC)厌氧反应器的发展、基本结构、运行机理。分析该反应器的工艺过程,指出该工艺具有处理效率高、抗冲击能力强等优点。针对IC反应器存在的缺陷,人们对该反应器进行技术改进:通过提高它的内循环的气量进行处理低浓度有机废水;增加外循环装置缩短IC反应器的启动周期。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 厌氧生物处理 水力模型

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内循环厌氧反应器处理餐厨废水的酸化及恢复 被引量：6

9

作者 王罕 杨海亮 +1 位作者 赵应群 马三剑 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期108-111,120,共5页

采用内循环厌氧反应器(IC)处理去油脂含高挥发性脂肪酸(VFA)含量的餐厨废水,分析了启动阶段发生酸化的原因,酸化后采取措施重启反应器,考察了恢复期IC的运行情况。结果表明,温度骤降、负荷提升过快及餐厨废水特殊的水质导致出水COD从0.5... 采用内循环厌氧反应器(IC)处理去油脂含高挥发性脂肪酸(VFA)含量的餐厨废水,分析了启动阶段发生酸化的原因,酸化后采取措施重启反应器,考察了恢复期IC的运行情况。结果表明,温度骤降、负荷提升过快及餐厨废水特殊的水质导致出水COD从0.548 g/L快速上升到2.546 g/L,出水pH从6.52下降到4.82,出水VFA的浓度从2.5 mmol/L陡升到11.2 mmol/L。通过清水冲洗,补充碱度和微量金属以及降低进水负荷的方式重启酸化的反应器,经过35 d的恢复期,COD去除率逐渐回升到90%左右,但仍低于酸化前的水平。所以厌氧反应器启动时,应密切监测反应器的出水COD、pH及VFA含量,以免发生酸化。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 餐厨废水 酸化 重启 恢复

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内循环厌氧反应器工艺处理食品添加剂生产废水 被引量：6

10

作者 王白杨 赵方方 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期117-119,131,共4页

采用内循环厌氧反应器(IC)工艺预处理生产食品添加剂产生的发酵废水。调试运行结果表明,处理此类高COD、高蛋白质含量、高色度、高发酵废水,COD、BOD5和SS的去除率可分别达到92.6%、96.1%和50%,处理效果好;利用分阶段驯化的方式,将污泥... 采用内循环厌氧反应器(IC)工艺预处理生产食品添加剂产生的发酵废水。调试运行结果表明,处理此类高COD、高蛋白质含量、高色度、高发酵废水,COD、BOD5和SS的去除率可分别达到92.6%、96.1%和50%,处理效果好;利用分阶段驯化的方式,将污泥驯化明确地分为"激发"和"强化"2个阶段,能够在较短时间内完成污泥驯化;IC的启动过程,伴随着污泥的增殖与颗粒化;启动完成后,第1反应室污泥的质量浓度可达20 g.L-1以上,以粒径2.5～3.0 mm的颗粒污泥形态存在。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 发酵 污泥形态

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以水葫芦汁液为基质的内循环厌氧反应器高负荷启动试验及效率分析 被引量：2

11

作者 刘健峰 王强 +7 位作者 田光亮 赵兴玲 柳静 王昌梅 刘士清 杨红 尹芳 张无敌 《中国沼气》 北大核心 2016年第6期46-50,共5页

为探究内循环厌氧反应器高负荷启动试验,在常温条件下,文章对自行设计的内循环厌氧反应器进行了以水葫芦汁液为模拟废水的高负荷启动试验。结果表明:在启动运行55 d后,进水有机负荷可以达到5 kg·m^(-3)d^(-1)以上,COD去除率达到了9... 为探究内循环厌氧反应器高负荷启动试验,在常温条件下,文章对自行设计的内循环厌氧反应器进行了以水葫芦汁液为模拟废水的高负荷启动试验。结果表明:在启动运行55 d后,进水有机负荷可以达到5 kg·m^(-3)d^(-1)以上,COD去除率达到了93%,池容产气率达到了1.39 L·L^(-1)d^(-1),甲烷含量达到了69%,颗粒污泥粒径达到了4~5mm。通过对比分析,高负荷启动方式较传统的低负荷启动方式效率要高,因此,内循环厌氧反应器的高负荷启动方式是可行的、高效的,为以后内循环厌氧反应器的工程应用提供一种新的启动参考方式。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 水葫芦汁液 高负荷启动 厌氧消化 颗粒污泥

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内循环厌氧反应器的启动研究 被引量：2

12

作者 李海松 买文宁 代吉华 《工业水处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第10期88-90,共3页

内循环(IC)反应器的启动控制较复杂,控制因素与水质条件密切相关。总结了郑州大学实际工程经验,对不同水质条件下IC反应器的启动进行了比较、讨论。启动结果表明:金霉素废水和酒精废水采用的初始COD污泥负荷分别为0.050、0.075kg/(kg
... 内循环(IC)反应器的启动控制较复杂,控制因素与水质条件密切相关。总结了郑州大学实际工程经验,对不同水质条件下IC反应器的启动进行了比较、讨论。启动结果表明:金霉素废水和酒精废水采用的初始COD污泥负荷分别为0.050、0.075kg/(kg·d),每周分别将负荷提高到上一周的1.118、1.230倍,分别经过168、112d完成启动,启动完成后COD容积负荷分别达到5.02、11.48kg/(m3·d),COD去除率分别达到80%、95%。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 抗生素废水 酒精废水

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内循环(IC)厌氧反应器设计计算方法的探讨 被引量：13

13

作者 胡纪萃 《中国沼气》 2011年第1期3-6,共4页

文章论述了内循环(IC)厌氧反应器的设计计算方法,在对IC反应器水力特性分析的基础上,对有人提出计算升流管内液体升流速度的关系式进行了修正,并提供了有用的设计计算参数,最后,详细地提供了设计计算实例。

关键词 内循环厌氧反应器 设计计算 水力特性 设计参数

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内循环厌氧反应器的启动研究 被引量：8

14

作者 应一梅 贾晓凤 +1 位作者 刘丽格 许春红 《华北水利水电学院学报》 2007年第1期97-99,共3页

针对内循环厌氧反应器的启动受很多因素的制约问题,阐述了IC反应器污泥接种和一次启动阶段的特点及主要影响因素,就IC反应器接种污泥、进料方式、运行温度和负荷的提高方法等问题进行了讨论,提出了相应的解决方法,对IC反应器的快速启动... 针对内循环厌氧反应器的启动受很多因素的制约问题,阐述了IC反应器污泥接种和一次启动阶段的特点及主要影响因素,就IC反应器接种污泥、进料方式、运行温度和负荷的提高方法等问题进行了讨论,提出了相应的解决方法,对IC反应器的快速启动具有一定的指导意义. 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 废水处理 污泥接种

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内循环厌氧反应器颗粒污泥沉降性能研究 被引量：1

15

作者 金涛 曾科 +1 位作者 刘明辉 苏高强 《安全与环境工程》 CAS 2009年第2期52-54,65,共4页

采用以内循环技术为原理的内循环厌氧反应器,对高浓度大豆蛋白废水进行厌氧处理,主要对该反应器上、下部厌氧颗粒污泥的粒径分布、沉降速度及胞外多聚物(ECP)等沉降性能进行试验研究。试验结果表明:污泥床上、下部厌氧颗粒污泥平均沉降... 采用以内循环技术为原理的内循环厌氧反应器,对高浓度大豆蛋白废水进行厌氧处理,主要对该反应器上、下部厌氧颗粒污泥的粒径分布、沉降速度及胞外多聚物(ECP)等沉降性能进行试验研究。试验结果表明:污泥床上、下部厌氧颗粒污泥平均沉降速度分别为43.29 m/h和48.95 m/h;下部颗粒污泥胞外多聚物各主要成分含量低于上部颗粒污泥;污泥床中粒径大于0.45mm的颗粒污泥占90%以上;颗粒污泥粒径和胞外聚合物对其沉降性能有重要影响。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器(ICASB) 颗粒污泥 粒径分布 胞外多聚物(ECP)

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内循环厌氧反应器处理猪场废水启动过程中AGS培养的试验研究

16

作者 张杰 杨高峰 +3 位作者 杨世关 李海华 岳建芝 张百良 《河南农业大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期329-332,共4页

以猪场废水为基质,研究了内循环厌氧反应器(ICAR)启动中厌氧颗粒污泥(AGS)的驯化过程及对猪场废水的处理效果.结果表明,在逐渐加大进水流量和COD质量浓度来提高有机负荷的情况下,污泥床区逐渐充满沉降性能良好的AGS,到启动完成时,经历了... 以猪场废水为基质,研究了内循环厌氧反应器(ICAR)启动中厌氧颗粒污泥(AGS)的驯化过程及对猪场废水的处理效果.结果表明,在逐渐加大进水流量和COD质量浓度来提高有机负荷的情况下,污泥床区逐渐充满沉降性能良好的AGS,到启动完成时,经历了62 d的时间.启动完成后,污泥床区中粒径大于1 mm的AGS量占81.3%,且污泥床区底部AGS粒径较大.通过镜检发现AGS表面丝状菌和短杆菌为优势菌,而内部则以球菌为主.在进水COD有机负荷(OLR)为20.6 kg.m-3.d-1,水力滞流期(HRT)不低于16 h时,COD去除率保持在90%以上. 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 猪场废水 启动 厌氧颗粒污泥

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可控内循环厌氧反应器处理木薯模拟废水的动力学研究

17

作者 宿程远 邱锐 +1 位作者 陈孟林 黄智 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期43-47,共5页

对新型可控内循环厌氧反应器处理木薯模拟废水的动力学特性进行了研究,在进水COD为6~7 g/L条件下,考察了不同的HRT与反应器出水COD的关系,通过Eckenfelder模型与物料衡算,建立了其动力学模型,并确定了动力学参数。结果表明,在假设反应器... 对新型可控内循环厌氧反应器处理木薯模拟废水的动力学特性进行了研究,在进水COD为6~7 g/L条件下,考察了不同的HRT与反应器出水COD的关系,通过Eckenfelder模型与物料衡算,建立了其动力学模型,并确定了动力学参数。结果表明,在假设反应器第1反应区为完全混合状态、第2反应区为平推流状态的条件下,第1反应区的动力学模型可用S_m=S_i/(1+K_1t_1)表示,第2反应区的动力学模型可用S_(me)=S_m/exp(K_2t_2-C)表示,其中K_1=0.833 3 h^(-1),K_2=0.056 63 h^(-1)。该模型预测的COD与实测COD第1反应区出水平均相对误差为9.43%,第2反应区的平均相对误差为16.84%。而当可控内循环开启后,需引入修正系数α(2.0~2.8),经修正后的计算COD与实测COD吻合度较高。 展开更多

关键词 可控内循环厌氧反应器 木薯废水 动力学 基质降解

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内循环厌氧反应器Fluent数值模拟与优化 被引量：8

18

作者 蔡会勇 刘永红 +1 位作者 李婷 于兴峰 《化工进展》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第12期3210-3214,共5页

采用Fluent技术对25L内循环(IC)厌氧反应器内气液两相的流动过程进行了数值模拟,考察了提升管直径(0.006m、0.009m、0.012m、0.015m、0.018m、0.021m)和反应器容积负荷[8.64kg COD/(m3·d)、10.08kg COD/(m3·d)、11.52kg COD/(... 采用Fluent技术对25L内循环(IC)厌氧反应器内气液两相的流动过程进行了数值模拟,考察了提升管直径(0.006m、0.009m、0.012m、0.015m、0.018m、0.021m)和反应器容积负荷[8.64kg COD/(m3·d)、10.08kg COD/(m3·d)、11.52kg COD/(m3·d)、12.96kg COD/(m3·d)、14.40kg COD/(m3·d)、15.84kg COD/(m3·d)]变化对其内循环量的影响。研究结果表明:1当反应器容积负荷为11.52kg COD/(m3·d)、提升管直径为0.015m时,该反应器内循环量达到最大值0.0079m3/h;2当提升管直径为0.015m、容积负荷为12.96kg COD/(m3·d)时,该反应器内循环量增幅达到最大值9.28%,通过拟合获得了内循环量Y与产气量X间的经验关联式为Y=1.0514X+0.004。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 数值模拟 内循环量 气液两相流 优化设计

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内循环厌氧反应器在维生素生产废水中的应用 被引量：3

19

作者 李伟民 孙润超 +1 位作者 买文宁 史明 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期98-100,105,共4页

为了提高制药废水的处理效果,在原处理工艺设施上,加装了内循环厌氧反应器(IC),深入研究了IC的启动条件。以IC在维生素生产废水处理工程中的实际应用为依托,分析反应器的运行效果,本次启动研究历时127 d。工程运行结果表明,出水VFA(乙酸... 为了提高制药废水的处理效果,在原处理工艺设施上,加装了内循环厌氧反应器(IC),深入研究了IC的启动条件。以IC在维生素生产废水处理工程中的实际应用为依托,分析反应器的运行效果,本次启动研究历时127 d。工程运行结果表明,出水VFA(乙酸)的质量浓度在200 mg.L-1以下、COD去除率90%以上、pH保持在6.7～7.7,系统运行稳定,处理效率高。 展开更多

关键词 内循环厌氧反应器 维生素生产废水 工程应用

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2级分离内循环厌氧反应器+O/A/O工艺处理毛皮生产废水

20

作者 高维超 买文宁 +2 位作者 唐启 代吉华 刘飞飞 《水处理技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期134-138,共5页

研究采用"2级分离内循环厌氧反应器+O/A/O"工艺处理绵羊皮加工毛皮生产废水,在进水COD为4 g/L,NH_3-N、SS的质量浓度分别为90、2 000 mg/L的情况下,系统出水COD为40~50 mg/L,NH_3-N、SS的质量浓度分别为1~2、20~25 mg/L,稳定... 研究采用"2级分离内循环厌氧反应器+O/A/O"工艺处理绵羊皮加工毛皮生产废水,在进水COD为4 g/L,NH_3-N、SS的质量浓度分别为90、2 000 mg/L的情况下,系统出水COD为40~50 mg/L,NH_3-N、SS的质量浓度分别为1~2、20~25 mg/L,稳定达到DB 41/776-2012排放标准。其中IC厌氧反应器COD去除率稳定达到70%,O/A/O系统COD、NH_3-N去除率分别稳定达到85%~90%、97%~99%。 展开更多

关键词 毛皮生产废水 2级分离内循环厌氧反应器 O/A/O 启动

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