7085铝合金的热变形组织演变及动态再结晶模型 被引量：16

1

作者 陈学海 陈康华 +2 位作者 董朋轩 彭国胜 陈送义 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期44-50,共7页

通过等温压缩实验,系统研究热变形参数(变形温度、应变速率及应变量)对7085铝合金热变形组织演变的影响。结果表明:升高变形温度以及降低应变速率,均有利于7085铝合金的动态再结晶发生,导致变形后的7085铝合金位错密度降低,再结晶晶粒... 通过等温压缩实验,系统研究热变形参数(变形温度、应变速率及应变量)对7085铝合金热变形组织演变的影响。结果表明:升高变形温度以及降低应变速率,均有利于7085铝合金的动态再结晶发生,导致变形后的7085铝合金位错密度降低,再结晶晶粒尺寸增大;随着应变量的增加,变形后的合金位错密度降低,动态再结晶体积分数增大。采用线性回归方法建立包括峰值应变方程、临界应变方程、动态再结晶动力学方程以及动态再结晶晶粒尺寸方程的7085铝合金动态再结晶模型。 展开更多

关键词 7085铝合金 热变形参数 显微组织演变 动态再结晶模型

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20CrMnTiH钢热压缩微观组织演变及动态再结晶模型 被引量：12

2

作者 冯玮 徐富家 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期78-84,共7页

采用Gleeble-3500热模拟机对20CrMnTiH在温度为950℃~1 150℃、应变速率为0.01s^5s-1、变形量为60%条件下进行等温压缩实验,研究热压缩变形过程中变形温度和应变速率对材料流变应力和微观组织演变的影响规律。在对实验数据回归分析的基... 采用Gleeble-3500热模拟机对20CrMnTiH在温度为950℃~1 150℃、应变速率为0.01s^5s-1、变形量为60%条件下进行等温压缩实验,研究热压缩变形过程中变形温度和应变速率对材料流变应力和微观组织演变的影响规律。在对实验数据回归分析的基础上,建立20CrMnTiH动态再结晶模型;将建立的材料模型导入有限元软件DEFORM-3D中,模拟热压缩过程中的动态再结晶。结果表明,升高变形温度和降低应变速率均有利于20CrMnTiH发生动态再结晶,变形后再结晶晶粒尺寸增大,且动态再结晶体积分数增加;模拟结果与实验结果吻合。 展开更多

关键词 20CRMNTIH钢 热压缩变形 动态再结晶模型 流变应力 微观组织演变

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Ti55531钛合金本构方程及动态再结晶模型建立 被引量：8

3

作者 郑宝星 邓小虎 武川 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第9期161-169,共9页

根据Ti55531钛合金在变形温度730~900℃、应变速率0.001~10 s^(-1)条件下的等温压缩实验数据,采用线性回归方法对流变应力、应变速率和变形温度之间的关系进行拟合,建立了Ti55531钛合金Arrhenius型本构方程,得到了Ti55531钛合金的热变... 根据Ti55531钛合金在变形温度730~900℃、应变速率0.001~10 s^(-1)条件下的等温压缩实验数据,采用线性回归方法对流变应力、应变速率和变形温度之间的关系进行拟合,建立了Ti55531钛合金Arrhenius型本构方程,得到了Ti55531钛合金的热变形激活能为288849.2 J·mol^(-1)。将通过本构方程得到的峰值应力计算值与实验值进行对比和计算,得出峰值应力计算值与实验值的平均相对误差为7.44%,平均相对误差较小,所建立的本构方程能够较好地反映Ti55531钛合金的热变形行为特征。通过进一步对压缩实验数据进行回归分析,得到了Ti55531钛合金动态再结晶过程的临界应变模型、体积分数模型和晶粒尺寸模型。为了验证动态再结晶模型,采用有限元方法对热压缩实验过程进行了模拟,模拟结果和实验结果吻合较好。 展开更多

关键词 Ti55531钛合金 热变形 本构方程 动态再结晶模型

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Incoloy825高温合金热变形行为及动态再结晶模型 被引量：8

4

作者 郑跃武 李玉贵 +2 位作者 武佳奇 杨硕 刘晓彪 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期168-175,共8页

采用Gleeble-3800热模拟试验机,对Incoloy825高温合金在应变为0.92、温度为950~1150℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行单道次压缩试验。依据真应力-真应变曲线建立了动态再结晶临界方程和动态再结晶动力学模型。结果表明,Incoloy... 采用Gleeble-3800热模拟试验机,对Incoloy825高温合金在应变为0.92、温度为950~1150℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行单道次压缩试验。依据真应力-真应变曲线建立了动态再结晶临界方程和动态再结晶动力学模型。结果表明,Incoloy825高温合金热变形对温度和应变速率较为敏感,真应力-真应变曲线整体满足硬化-软化-稳态的流变过程,动态再结晶是Incoloy 825高温合金材料的主要软化机制。在热变形过程中,动态再结晶临界应变随变形温度的升高和应变速率的降低呈减小趋势。对动态再结晶动力学模型进行分析发现,动态再结晶百分含量随变形温度的升高和应变速率的降低而增大,表明高变形温度和低应变速率对动态再结晶具有促进作用。 展开更多

关键词 Incoloy825高温合金 热变形行为 动态再结晶模型

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基于Al-Cu-Li合金流变行为的动态再结晶动力学与形核机制 被引量：11

5

作者 杨胜利 沈健 +3 位作者 闫晓东 李锡武 孙宝庆 毛柏平 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期365-374,共10页

对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,... 对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,流变应力达到动态平衡所需应变量越小。基于应变硬化率(θ)与流变应力(σ)之间的关系,确定动态再结晶的临界应变(ε_c);不同热变形条件下的临界应变(ε_c)与峰值应变(ε_p)之比为0.30342~0.92828;临界应力(σ_c)与峰值应变(σ_p)之比为0.88492~0.99782。引入最大软化率应变(ε~*)和中间变量Z/A,建立ε_c和ε~*与Z/A的关系表达式。构建Al-Cu-Li合金动态再结晶动力学模型,模型表明,温度越高或应变速率越低,越有利于促进动态再结晶分数的增加;显微组织分析结果与模型预测规律一致。Al-Cu-Li合金动态再结晶形核机制主要为晶界突出形核机制、亚晶合并长大机制以及粒子促进形核机制,随温度升高和应变速率的降低,晶内亚晶合并长大机制得到加强。 展开更多

关键词 AL-CU-LI合金 临界应变 动态再结晶模型 再结晶形核机制

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6082铝合金热变形过程中的动态再结晶行为 被引量：18

6

作者 徐振宇 胡道春 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1230-1237,共8页

借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧... 借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧密相关。在ln Z=24.9014(723 K,0.1 s^−1)热压缩时,动态再结晶体积分数最高,为38.6%。应用加工硬化率确定了动态再结晶初始临界应变,建立临界应变与Z参数之间的定量关系,得到动态再结晶临界应变方程。结合EBSD分析测试结果建立6082铝合金动态再结晶动力学模型。微观组织分析发现,原始晶粒内形成的亚晶结构随着变形的进行持续吸收位错,其取向差不断增大至大角度晶界,从而形成新的再结晶晶粒。在原始晶界附近通过亚晶界迁移引起亚晶粗化,使其小角度晶界形成大角度晶界的连续动态再结晶是其动态再结晶的主要机制。 展开更多

关键词 6082铝合金 动态再结晶模型 ZENER-HOLLOMON参数 连续动态再结晶

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AZ80A镁合金动态再结晶研究 被引量：7

7

作者 杨永顺 杨明 郭俊卿 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第24期82-84,88,共4页

利用Gleeble-1500型热模拟机,在应变速率为0.01～1s-1、变形温度为593～653K的变形条件下,对AZ80A镁合金进行等温压缩试验。结果表明:在较高变形温度或者较低应变速率时,AZ80A镁合金更易发生动态再结晶;根据热模拟试验所得的流动应力曲... 利用Gleeble-1500型热模拟机,在应变速率为0.01～1s-1、变形温度为593～653K的变形条件下,对AZ80A镁合金进行等温压缩试验。结果表明:在较高变形温度或者较低应变速率时,AZ80A镁合金更易发生动态再结晶;根据热模拟试验所得的流动应力曲线确定了AZ80A镁合金的动态再结晶临界条件,并通过动力学分析并建立了该合金的动态再结晶模型,可为该合金组织模拟技术提供理论依据。 展开更多

关键词 AZ80A镁合金 动态再结晶 临界条件 动态再结晶模型

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CSP轧制DC04深冲钢时的动态再结晶研究 被引量：2

8

作者 张勇福 魏远征 +4 位作者 李书黎 谭佳梅 杨晶晶 宋述鹏 吴润 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第24期43-45,49,共4页

利用Gleeble-1500热模拟试验机对DC04系列深冲钢进行了单道次压缩试验,得到该钢种连铸坯在进行CSP轧制时高温变形过程中的真应力-应变曲线,通过回归分析得到其动态再结晶数学模型为:Z=ε觶exp(194.021RT);动态再结晶的判定条件分别为Z=8... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对DC04系列深冲钢进行了单道次压缩试验,得到该钢种连铸坯在进行CSP轧制时高温变形过程中的真应力-应变曲线,通过回归分析得到其动态再结晶数学模型为:Z=ε觶exp(194.021RT);动态再结晶的判定条件分别为Z=8.817×107exp(15.736εc)、Z=8.009×107exp(9.928εs)。在此基础上建立动态再结晶的三维模型图,利用该模型图可有效避免轧制时产生的混晶现象。 展开更多

关键词 CSP DC04深冲钢 动态再结晶模型 混晶现象

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GH3028镍基合金的热变形动态再结晶及微观组织演变 被引量：4

9

作者 徐翔民 王占林 《精密成形工程》 北大核心 2022年第8期73-79,共7页

目的研究GH3028镍基合金动态再结晶过程中的晶粒尺寸变化情况,明晰微观组织形貌的演变规律。方法利用DST3000PC型动态热模拟实验机,在温度为1050~1300℃、应变速率为1×10^(-3)~1×10^(-1) s^(-1)、最大应变量为58%的条件下对GH... 目的研究GH3028镍基合金动态再结晶过程中的晶粒尺寸变化情况,明晰微观组织形貌的演变规律。方法利用DST3000PC型动态热模拟实验机,在温度为1050~1300℃、应变速率为1×10^(-3)~1×10^(-1) s^(-1)、最大应变量为58%的条件下对GH3028镍基合金进行热压缩实验,通过构建动态再结晶和晶粒尺寸演变数值计算模型并结合实验进行验证。结果峰值应力随温度的上升而有所下降,在1050~1300℃温度范围内,温度越高,合金试样越容易趋于稳态,动态再结晶特点越为明显。通过对实验数据进行优化和拟合,根据峰值应力值计算出热变形激活能Q为516 kJ/mol,进而求解出热变形方程。建立动态再结晶模型及晶粒尺寸模型,观察动态再结晶过程中的微观组织,发现当温度、应变速率不变时,动态再结晶的体积分数随应变量的增大而增大。温度的提升会显著增大动态再结晶体积分数和动态再结晶晶粒尺寸。晶粒尺寸受温度和应变速率的双重影响逐渐趋于稳态变化。结论通过对模型预测值与实际实验数据进行对比,发现该模型可以实现对晶粒尺寸变化的预测,模型预测平均晶粒尺寸与实验平均晶粒尺寸的相对误差为2.36%,说明该模型对动态再结晶晶粒尺寸的控制具有指导意义。 展开更多

关键词 GH3028镍基合金 热变形 动态再结晶模型 晶粒尺寸演变 本构方程 微观组织变化

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马氏体不锈钢Z2CN131动态再结晶行为研究 被引量：1

10

作者 孙利钢 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第14期75-79,共5页

使用Gleeble-1500热模拟力学实验机研究了不同变形温度、应变速率对Z2CN131马氏体不锈钢流变应力的影响。结果表明：Z2CN131马氏体不锈钢在低的应变速率（0.01 s-1）、高的变形温度（1050、1150℃）时发生动态再结晶;在lnθ-ε曲线图出... 使用Gleeble-1500热模拟力学实验机研究了不同变形温度、应变速率对Z2CN131马氏体不锈钢流变应力的影响。结果表明：Z2CN131马氏体不锈钢在低的应变速率（0.01 s-1）、高的变形温度（1050、1150℃）时发生动态再结晶;在lnθ-ε曲线图出现的拐点,-坠lnθ/坠ε-ε曲线图上出现的极小值点,所对应的应变为动态再结晶的临界条件,由此可确定动态再结晶临界应变。基于Avrami方程建立了Z2CN131马氏体不锈钢的再结晶模型。 展开更多

关键词 Z2CN131马氏体不锈钢 热模拟 应力-应变曲线 动态再结晶模型

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镍基617合金动态再结晶微观组织演变与预测 被引量：9

11

作者 朱怀沈 聂义宏 +1 位作者 赵帅 王宝忠 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第6期80-87,共8页

通过Gleeble-3500热模拟试验机对镍基617合金进行等温压缩热变形实验,分析617合金在不同变形条件下各变形参数影响动态再结晶微观组织演变的规律。在对应力应变曲线及金相组织照片等实验数据计算分析的基础上,建立617合金动态再结晶模型... 通过Gleeble-3500热模拟试验机对镍基617合金进行等温压缩热变形实验,分析617合金在不同变形条件下各变形参数影响动态再结晶微观组织演变的规律。在对应力应变曲线及金相组织照片等实验数据计算分析的基础上,建立617合金动态再结晶模型,并将其导入有限元软件Deform-3D中,对617合金锻造工艺实验中晶粒组织演化进行数值模拟。结果表明:计算结果与实验结果相吻合,基本实现了变形过程微观组织的预测控制,验证了模型的准确性。 展开更多

关键词 镍基617合金 先进超超临界 动态再结晶模型 微观组织演变 数值模拟

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大型环形件用2219铝合金的动态再结晶行为 被引量：7

12

作者 邹杰 彭文飞 陈镇扬 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2021年第8期37-44,共8页

选用Gleeble-3500型热模拟试验机在变形温度330~450℃、应变速率10^(-2)\~10 s^(-1)、压缩变形量60%条件下对2219铝合金进行热压缩试验,研究了其在热变形过程中的动态再结晶行为;通过对试验数据进行分析拟合,建立了以Z参数表示的热变形... 选用Gleeble-3500型热模拟试验机在变形温度330~450℃、应变速率10^(-2)\~10 s^(-1)、压缩变形量60%条件下对2219铝合金进行热压缩试验,研究了其在热变形过程中的动态再结晶行为;通过对试验数据进行分析拟合,建立了以Z参数表示的热变形特征参数模型,基于改进Avrami方程的动态再结晶动力学模型以及以变形温度、应变速率表示的再结晶晶粒尺寸模型。结果表明:在低应变速率和高变形温度下,2219铝合金更易于发生动态再结晶;根据动态再结晶动力学模型,最佳热加工条件为应变速率0.1 s^(-1)、温度360℃,此时2219铝合金的动态再结晶程度最高;动态再结晶晶粒尺寸模型预测精度较高,线性相关系数达0.95。 展开更多

关键词 2219铝合金 动态再结晶模型 热压缩 晶粒尺寸

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SA508 Gr.3Cl.1钢动态再结晶行为研究 被引量：3

13

作者 马璟 刘建生 郭桢 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2022年第3期1-8,M0002,共9页

通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数... 通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数学模型。基于改进的Avrami方程建立了SA508 Gr.3Cl.1钢的动态再结晶动力学模型。以变形温度和应变速率为变量建立了动态再结晶尺寸模型。研究结果表明:SA508 Gr.3Cl.1钢在高温低应变速率下,更容易发生动态再结晶。在动态再结晶进行充分的情况下,温度越高,应变速率越低,动态再结晶晶粒尺寸越大。动态再结晶尺寸模型计算值与试验值之间的相关系数达0.97。 展开更多

关键词 SA508 Gr.3Cl.1 热变形 动态再结晶动力学模型 动态再结晶晶粒尺寸模型

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基于热压缩的Cu-15Ni-8Sn合金动态再结晶行为研究 被引量：3

14

作者 李立鸿 钟敏 +3 位作者 吴渊 牛冬鑫 罗宗强 张卫文 《精密成形工程》 北大核心 2021年第2期91-95,共5页

目的获得Cu-15Ni-8Sn合金动态再结晶临界模型,描述热变形参数对动态再结晶晶粒尺寸的影响规律。方法基于前期通过Gleeble-3500热模拟机得到的热压缩实验数据,分析Cu-15Ni-8Sn合金在不同热变形参数下的再结晶晶粒尺寸及流变应力数据,采... 目的获得Cu-15Ni-8Sn合金动态再结晶临界模型,描述热变形参数对动态再结晶晶粒尺寸的影响规律。方法基于前期通过Gleeble-3500热模拟机得到的热压缩实验数据,分析Cu-15Ni-8Sn合金在不同热变形参数下的再结晶晶粒尺寸及流变应力数据,采用线性回归拟合等方式建立动态再结晶模型,并利用数值模拟与实验相结合的方法验证模型精确度。结果采用YADA模型描述Cu-15Ni-8Sn合金的动态再结晶,通过线性拟合求得模型参数C_(1)=11895.554,C_(2)=0.1503,C_(3)=0.1553,C_(4)=3.933×10^(−4),C_(5)=2995.6409,数值模拟与实验所得的平均晶粒度分别为16.7μm和15.5μm。结论变形温度和变形速率对Cu-15Ni-8Sn合金热变形中的再结晶过程有重要影响。变形温度越高,临界应变越小,越容易发生动态再结晶,动态再结晶晶粒尺寸越大;应变速率越小,动态再结晶晶粒尺寸越大。研究所构建的Cu-15Ni-8Sn合金动态再结晶临界模型具有较高精度,将为后续该合金热塑性变形工艺设定提供理论基础。 展开更多

关键词 CU-15NI-8SN合金 热压缩 动态再结晶临界模型

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细晶高强度Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金热变形本构方程及组织演变模型 被引量：8

15

作者 骆俊廷 赵静启 +4 位作者 李建 王强 李洪波 李英梅 郗晨阳 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第5期1214-1226,共13页

利用Thermecmastor-Z热模拟试验机,在变形温度为350~450℃、应变速率为0.001~1 s^(−1)条件下,对一种平均晶粒尺寸为4.1μm、室温抗拉强度达到324 MPa的细晶高强度Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金进行了热压缩变形试验。利用Arrenhenius模型描述该合... 利用Thermecmastor-Z热模拟试验机,在变形温度为350~450℃、应变速率为0.001~1 s^(−1)条件下,对一种平均晶粒尺寸为4.1μm、室温抗拉强度达到324 MPa的细晶高强度Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金进行了热压缩变形试验。利用Arrenhenius模型描述该合金的热流变行为,并构建了热变形本构方程。结果表明:基于试验数据绘制的真应力−应变曲线显示出较为明显的动态再结晶行为特征。通过数据拟合得出再结晶临界应力约为峰值应力的0.851,临界应变约为峰值应变的0.309;建立了动态再结晶临界应变模型和变形温度为350、400和450℃,应变速率为0.01、0.1和1 s^(−1)条件下的动态再结晶体积分数预测模型。所建立的方程和模型可为细晶高强度Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金热变形过程力学行为及组织演变行为的预测提供依据。 展开更多

关键词 细晶高强度 Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金 热压缩变形 本构方程 动态再结晶模型

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微合金超高强度钢的热变形行为及流变应力模型 被引量：3

16

作者 曾伟明 韩坤 +1 位作者 张梅 李麟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第16期7-10,14,共5页

采用Gleeble-3500热模拟试验机研究微合金超高强度复相钢(CP钢)在变形温度为900～1150℃、应变速率为0.1～10 s-1条件下的热变形行为,观察了不同变形条件下的晶粒组织。根据实验结果,建立了CP钢在热变形过程中的本构方程及动态再结晶过... 采用Gleeble-3500热模拟试验机研究微合金超高强度复相钢(CP钢)在变形温度为900～1150℃、应变速率为0.1～10 s-1条件下的热变形行为,观察了不同变形条件下的晶粒组织。根据实验结果,建立了CP钢在热变形过程中的本构方程及动态再结晶过程的物理模型。实验结果表明,微合金元素钛的存在,明显抑制了动态再结晶的发生,提高了变形激活能,其值为439.09 kJ/mol。另外,热变形参数对最终的晶粒大小具有重要影响,随着再结晶变形温度的降低及应变速率的提高,晶粒尺寸明显减小。本构方程、动态再结晶模型能为科学设计和有效控制CP钢的热加工工艺提供依据。 展开更多

关键词 超高强度复相钢 本构方程 动态再结晶模型

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钒颗粒增强AZ31镁基复合材料热压缩数值模拟

17

作者 陈圣超 张弘斌 +2 位作者 周海萍 孙家文 阮奥琪 《实验室研究与探索》 北大核心 2025年第3期26-30,60,共6页

为了探究粉末冶金制备的钒颗粒(V_(P))增强AZ31(V_(P)/AZ31)镁基复合材料在热加工过程中的动态再结晶行为及动力学特性,并优化V_(P)/AZ31镁基复合材料的锻造工艺参数,使用Gleeble-3500C型热模拟试验机对粉末冶金制备的V_(P)/AZ31镁基复... 为了探究粉末冶金制备的钒颗粒(V_(P))增强AZ31(V_(P)/AZ31)镁基复合材料在热加工过程中的动态再结晶行为及动力学特性,并优化V_(P)/AZ31镁基复合材料的锻造工艺参数,使用Gleeble-3500C型热模拟试验机对粉末冶金制备的V_(P)/AZ31镁基复合材料进行热压缩实验。根据热压缩实验所得应力应变数据,建立动态再结晶临界应变模型以及动态再结晶动力学模型。通过DEFORM-3D有限元软件建模,并引入V_(P)/AZ31镁基复合材料动态再结晶临界应变模型以及动态再结晶动力学模型,对V_(P)/AZ31镁基复合材料的热压缩过程进行有限元分析。结果表明,试样中心区域动态再结晶程度较高,较高的温度以及较低的应变速率能够促进动态再结晶的发生。模拟与实验数据具有较高的一致性,验证了所建立模型的有效性。 展开更多

关键词 镁基复合材料 热变形 动态再结晶模型 数值仿真

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AZ31镁合金高应变速率轧制宏微观仿真 被引量：5

18

作者 刘筱 王洋洋 +5 位作者 叶俊宏 朱必武 杨辉 胡铭月 唐昌平 刘文辉 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第14期14101-14106,14114,共7页

本工作通过构建宏观有限元模型和微观动态再结晶模型,对AZ31镁合金在300~400℃、平均应变速率为10~29 s^(-1)的条件下进行高应变速率轧制宏微观模拟。对比实验结果的结论如下:随着平均应变速率的增加,模拟的轧板宽度方向等效应力差值和... 本工作通过构建宏观有限元模型和微观动态再结晶模型,对AZ31镁合金在300~400℃、平均应变速率为10~29 s^(-1)的条件下进行高应变速率轧制宏微观模拟。对比实验结果的结论如下:随着平均应变速率的增加,模拟的轧板宽度方向等效应力差值和宏观边裂长度都减小,等效应力差值越大,边裂长度越长,宏观模拟结果与实验一致;采用微观动态再结晶模型、宏观有限元历史加载耦合元胞自动机(CA),模拟AZ31镁合金高应变速率轧制中的动态再结晶过程,微观模拟结果与实验吻合;随着平均应变速率的增加,再结晶越完全,使得应力集中被释放,边裂长度减小。通过建立AZ31镁合金高应变速率轧制多尺度宏微观仿真模型,能够精确模拟仿真高应变速率轧制过程,对镁合金高应变速率轧制的精确控制提供了新的思路。 展开更多

关键词 AZ31镁合金 高应变速率轧制 有限元 动态再结晶模型 宏微观模拟

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GH141合金的热态变形特性 被引量：8

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作者 王凯 刘东 +1 位作者 耿剑 贺子研 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第8期49-53,95,共6页

采用Gleeble-3500热模拟实验机研究了GH141合金在1020～1170℃、应变速率在0.01～10 s-1的热态变形特性,分析了流动应力与热力参数的关系,并建立了GH141合金在热态变形过程中的本构方程。采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定了... 采用Gleeble-3500热模拟实验机研究了GH141合金在1020～1170℃、应变速率在0.01～10 s-1的热态变形特性,分析了流动应力与热力参数的关系,并建立了GH141合金在热态变形过程中的本构方程。采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定了动态再结晶晶粒尺寸和再结晶体积分数与Z参数的关系,建立了该合金的动态再结晶数学模型。结果表明,该数学模型的计算结果与实验数据很好地吻合,从而为GH141合金的锻造工艺制定与质量控制提供了理论依据。 展开更多

关键词 GH141合金 本构方程 动态再结晶模型

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铸态AZ31B镁合金热变形研究 被引量：5

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作者 庞志宁 马立峰 +1 位作者 马自勇 贾伟涛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第4期113-116,共4页

以铸态AZ31B镁合金材料为基础,采用Gleeble-1500D热变形模拟试验机对铸态AZ31镁合金在250、300、350、400℃,应变速率0.005、0.05、0.5 s-1条件下的再结晶行为进行研究,建立了热变形方程,再结晶运动学模型、晶粒尺寸模型。结果表明:在... 以铸态AZ31B镁合金材料为基础,采用Gleeble-1500D热变形模拟试验机对铸态AZ31镁合金在250、300、350、400℃,应变速率0.005、0.05、0.5 s-1条件下的再结晶行为进行研究,建立了热变形方程,再结晶运动学模型、晶粒尺寸模型。结果表明:在较高温度或较低应变速率下可得到较为细小的晶粒,从而对减小晶界处的孪晶位错密度,为后期轧制铸轧镁板生产过程中降低边裂产生的概率提供依据。 展开更多

关键词 AZ31B镁合金 动态再结晶运动学模型 晶粒尺寸模型 位错密度

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