6016铝合金动态再结晶及变形晶粒预测模型

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作者 李军 武晓燕 +1 位作者 郭锦 江海涛 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第4期160-168,共9页

为研究铝合金在热加工过程中的晶粒尺寸特征,采用热压缩实验、数学建模及有限元模型相结合的方法,研究了6016铝合金在热变形过程中的动态再结晶和微观结构演变规律,构建了热变形过程中动态再结晶及变形晶粒尺寸数学模型。结果表明,升高... 为研究铝合金在热加工过程中的晶粒尺寸特征,采用热压缩实验、数学建模及有限元模型相结合的方法,研究了6016铝合金在热变形过程中的动态再结晶和微观结构演变规律,构建了热变形过程中动态再结晶及变形晶粒尺寸数学模型。结果表明,升高温度、降低应变速率有利于促进动态再结晶的发生。将建立的6016铝合金动态再结晶和变形晶粒尺寸预测模型导入有限元软件中,可有效预测热变形过程中的晶粒尺寸,与实验的平均误差分别为12.37%和4.9%。该模型可实现微观组织预报的功能,为后续热变形晶粒尺寸调控及工艺优化提供数值模型。 展开更多

关键词 6061铝合金 动态再结晶 晶粒尺寸 数学模型 有限元模型

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AZ31镁合金热变形动态再结晶晶粒尺寸预测模型 被引量：6

2

作者 王忠堂 梁海成 +1 位作者 李艳娟 柳泉 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期85-91,共7页

采用热模拟实验方法获得了AZ31镁合金热变形真实应力-真实应变曲线,分析了变形工艺参数对AZ31镁合金热变形动态再结晶晶粒尺寸的影响规律。随着塑性变形应变速率的增大,动态再结晶晶粒尺寸减小。随着塑性变形温度的升高,晶粒尺寸增大。... 采用热模拟实验方法获得了AZ31镁合金热变形真实应力-真实应变曲线,分析了变形工艺参数对AZ31镁合金热变形动态再结晶晶粒尺寸的影响规律。随着塑性变形应变速率的增大,动态再结晶晶粒尺寸减小。随着塑性变形温度的升高,晶粒尺寸增大。基于Yada模型,建立了AZ31镁合金热变形动态再结晶晶粒尺寸与变形工艺参数关系模型,以及动态再结晶临界应变与变形温度关系模型。晶粒尺寸预测模型计算值与实验值相吻合,最大相对误差为8.5%。临界应变模型计算值与实验值相吻合,最大相对误差为8.1%。建立的动态再结晶晶粒尺寸预测模型和临界应变预测模型的适用条件为变形温度250~400℃,应变速率0.01~1.0 s^(-1)。 展开更多

关键词 AZ31镁合金 动态再结晶 晶粒尺寸 Yada模型

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F45MnVS非调质钢动态再结晶模型与晶粒尺寸数值模拟 被引量：6

3

作者 吴晓东 王联进 +1 位作者 谢坚锋 罗锐 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2021年第10期84-90,共7页

在变形温度950~1050℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下对F45MnVS非调质钢进行不同变形量(5%~56%)的单道次压缩试验,研究了变形温度、应变速率和变形量对该钢变形行为和晶粒尺寸的影响;基于试验数据建立动态再结晶临界应变模型和平均晶粒尺寸... 在变形温度950~1050℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下对F45MnVS非调质钢进行不同变形量(5%~56%)的单道次压缩试验,研究了变形温度、应变速率和变形量对该钢变形行为和晶粒尺寸的影响;基于试验数据建立动态再结晶临界应变模型和平均晶粒尺寸模型,嵌入Deform软件中模拟了试验钢的动态再结晶平均晶粒尺寸。结果表明:随着变形量或应变速率的增大,或者变形温度的降低,试验钢的平均晶粒尺寸减小;较高应变速率下加工软化导致的应力下降不明显,动态再结晶程度较小,较低应变速率下则相反;模拟得到的再结晶平均晶粒尺寸与试验结果较吻合,且平均晶粒尺寸随变形温度、应变速率和变形量的变化规律与试验结果相符。 展开更多

关键词 非调质钢 流变应力 动态再结晶 数值模拟 晶粒尺寸

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TC21钛合金β锻动态再结晶行为及晶粒尺寸预测 被引量：10

4

作者 余新平 董洪波 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期39-45,共7页

采用Gleeble-3500热模拟实验机对TC21钛合金进行等温恒应变速率的热模拟压缩实验,研究其在变形温度960℃-1020℃,应变速率0.001s-1、0.01s-1、0.1s-1、1s-1条件下的动态再结晶行为。结果表明,TC21钛合金在变形过程中存在动态回复、动态... 采用Gleeble-3500热模拟实验机对TC21钛合金进行等温恒应变速率的热模拟压缩实验,研究其在变形温度960℃-1020℃,应变速率0.001s-1、0.01s-1、0.1s-1、1s-1条件下的动态再结晶行为。结果表明,TC21钛合金在变形过程中存在动态回复、动态再结晶现象。当温度一定时,在应变速率≤0.1s-1情况下,随着应变速率的降低,动态再结晶晶粒尺寸变大;在应变速率为1s-1时,变形过程几乎只发生动态回复;当应变速率一定时,随着温度的升高,动态再结晶晶粒尺寸变大。根据流动应力与变形温度和应变速率之间的关系,得到了TC21钛合金动态再结晶激活能Q=258.6kJ/mol;通过对热模拟实验数据的分析计算,建立了动态再结晶演化模型。依据所建模型,并基于DEFORM-3D软件预测了975℃热变形后的晶粒尺寸和动态再结晶体积分数,晶粒尺寸相对误差在±10%以内,较好的验证了模型的准确性。 展开更多

关键词 TC21钛合金 动态再结晶 晶粒尺寸

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基于复合变形的镁合金动态再结晶及晶粒尺寸研究 被引量：3

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作者 王忠堂 刘永哲 +1 位作者 王明浩 梁海成 《精密成形工程》 北大核心 2021年第4期115-120,共6页

目的研究复合变形工艺参数对镁合金动态结晶体积分数及镁合金晶粒度的影响规律。方法采用镁合金板材压痕-压平复合变形技术、扫描电子显微镜和EBSD等材料性能先进检测技术,获得经过复合变形后的镁合金材料的微观组织及动态结晶体积分数... 目的研究复合变形工艺参数对镁合金动态结晶体积分数及镁合金晶粒度的影响规律。方法采用镁合金板材压痕-压平复合变形技术、扫描电子显微镜和EBSD等材料性能先进检测技术,获得经过复合变形后的镁合金材料的微观组织及动态结晶体积分数、镁合金的晶粒度等相关数据。结果当变形温度为350℃、复合变形系数为0.375时,动态再结晶体积分数达到94%。当变形温度为400℃、复合变形系数为0.375时,平均晶粒尺寸达到3.2μm。结论在镁合金压痕-压平复合变形工艺中,随着变形温度的提高及复合变形系数的增大,AZ31镁合金的动态再结晶体积分数随之提高。随着变形温度的升高和复合变形系数的增大,AZ31镁合金的晶粒尺寸随之减小,晶粒得到细化。 展开更多

关键词 AZ31 镁合金 复合变形 动态再结晶 晶粒尺寸

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镁合金AZ40M再结晶晶粒尺寸与硬度模型研究 被引量：6

6

作者 朱雄 夏华 +1 位作者 胡冬 王姝俨 《精密成形工程》 2014年第5期76-79,共4页

目的研究变形温度及变形速率对镁合金AZ40M再结晶晶粒尺寸以及硬度的影响。方法在gleeble-1500D热模拟机上进行热物理模拟压缩实验,变形温度为250-400℃,变形速率为0.001-1 s^-1,通过金相法观测AZ40M镁合金在不同变形条件下的组织形貌,... 目的研究变形温度及变形速率对镁合金AZ40M再结晶晶粒尺寸以及硬度的影响。方法在gleeble-1500D热模拟机上进行热物理模拟压缩实验,变形温度为250-400℃,变形速率为0.001-1 s^-1,通过金相法观测AZ40M镁合金在不同变形条件下的组织形貌,采用维氏硬度计测出镁合金热变形后的硬度值。结果当升高变形温度或降低变形速率时,材料的晶粒尺寸增大且硬度减小。结论得出了再结晶晶粒尺寸的变化规律,建立了AZ40M镁合金的晶粒尺寸与硬度的关系模型。 展开更多

关键词 AZ40M镁合金 再结晶晶粒尺寸 硬度模型

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PCrNi3MoVA钢动态再结晶晶粒尺寸的影响因素 被引量：1

7

作者 柳建韬 许勇顺 +1 位作者 李自刚 阮雪榆 《金属成形工艺》 1997年第3期61-63,共3页

此文利用Formastor-Press热模拟试验机研究了Z参数、奥氏体起始晶粒尺寸D_0和应变ε对PCrNi3MoVA铜动态再结晶晶粒尺寸D_(dyn)的影响。通过对试验数据进行分析发现以下规律:①1nD_(dyn)=a+blnZ,②lnD_(dyn)=c+dlnD_0;③lnD_(dyn)=e+fln... 此文利用Formastor-Press热模拟试验机研究了Z参数、奥氏体起始晶粒尺寸D_0和应变ε对PCrNi3MoVA铜动态再结晶晶粒尺寸D_(dyn)的影响。通过对试验数据进行分析发现以下规律:①1nD_(dyn)=a+blnZ,②lnD_(dyn)=c+dlnD_0;③lnD_(dyn)=e+flnε 10%≤ε≤40%,其中a、b、c、d、e、f为不同的常数,据此,此文采用线性回归方法获得了上述这些常数的值。 展开更多

关键词 钢 PCrNi3MoVA钢 动态再结晶 晶粒尺寸

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GH4742高温合金热变形过程中动态再结晶动力学研究 被引量：2

8

作者 张文文 冯阳 +3 位作者 李虎成 田强 秦鹤勇 刘鑫刚 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期123-130,共8页

为研究GH4742高温合金在热变形过程中的动态再结晶行为,对GH4742高温合金进行了等温压缩实验,研究了变形温度为1050~1140℃、应变速率为0.01~1 s^(-1)、应变为0.18~1.20下的动态再结晶行为,定量分析了各变形条件下试样的显微组织,确定... 为研究GH4742高温合金在热变形过程中的动态再结晶行为,对GH4742高温合金进行了等温压缩实验,研究了变形温度为1050~1140℃、应变速率为0.01~1 s^(-1)、应变为0.18~1.20下的动态再结晶行为,定量分析了各变形条件下试样的显微组织,确定了不同变形条件下的动态再结晶分数。利用经典的动力学和晶粒尺寸模型,建立了GH4742高温合金的动态再结晶动力学模型和动态再结晶晶粒尺寸模型。结果表明,不同变形条件下拟合的动态再结晶动力学曲线均呈“S”型,在较低和较高应变时动态再结晶分数的增长率都很低,而在中等应变时,动态再结晶分数的增长率明显增加。再结晶晶粒尺寸随着温度和应变的增大而增大,随着应变速率的增大而减小。依据所建立的动态再结晶动力学和动态再结晶晶粒尺寸模型,不仅可以为高温合金热加工过程显微组织演化模拟提供参数输入,还可以为优化工艺,进而获得组织均匀的显微组织提供理论依据。 展开更多

关键词 GH4742高温合金 动态再结晶 动力学模型 晶粒尺寸模型

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铁素体不完全动态再结晶中晶粒尺寸的预测研究 被引量：4

9

作者 王恩博 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第19期17-19,共3页

研究了双相钢在温成形中,处于不完全动态再结晶阶段的晶粒尺寸模型。基于静态再结晶晶粒尺寸模型创建了新的晶粒尺寸模型。分别考虑发生动态再结晶的晶粒尺寸和未发生动态再结晶的晶粒尺寸,根据两者在材料中所占比例综合得到平均晶粒尺... 研究了双相钢在温成形中,处于不完全动态再结晶阶段的晶粒尺寸模型。基于静态再结晶晶粒尺寸模型创建了新的晶粒尺寸模型。分别考虑发生动态再结晶的晶粒尺寸和未发生动态再结晶的晶粒尺寸,根据两者在材料中所占比例综合得到平均晶粒尺寸的预测模型。并成功地预测了在不同拉伸温度、不同应变速率下的温拉伸实验的晶粒尺寸。 展开更多

关键词 双相钢 温成形 动态再结晶 晶粒尺寸

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F35MnVN非调质钢动态再结晶模型

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作者 李君飞 王进 +3 位作者 褚忠 陶龙 叶晓波 易春雷 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第2期70-74,共5页

采用Gleeble-3800热模拟实验机,对F35MnVN非调质钢进行单道次压缩实验,获得不同变形条件下的流动应力-应变曲线。通过所获得的应力-应变曲线,间接计算出动态再结晶百分数离散的多个点,由Marquardt法确定模型系数,得出F35MnVN非调质钢动... 采用Gleeble-3800热模拟实验机,对F35MnVN非调质钢进行单道次压缩实验,获得不同变形条件下的流动应力-应变曲线。通过所获得的应力-应变曲线,间接计算出动态再结晶百分数离散的多个点,由Marquardt法确定模型系数,得出F35MnVN非调质钢动态再结晶百分数模型。通过金相实验,获得热模拟实验后试样的晶粒尺寸,通过线性回归得出晶粒尺寸模型,实验所得数据点线性相关性较好。该模型可用于材料热变形过程中的数值模拟,以改善热加工工艺参数。 展开更多

关键词 应力-应变曲线 动态再结晶百分数 动态再结晶晶粒尺寸

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高强钢多道次热压缩晶粒尺寸模型 被引量：1

11

作者 陈荣创 张世阳 +2 位作者 邱泽旭 邓庆文 陶鹏 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期113-124,共12页

为准确描述300M高强钢在多道次热压缩过程中的晶粒尺寸演变行为,解决晶粒尺寸在不同再结晶过程之间不连续的问题,提出了包含15个待定参数的晶粒尺寸演化模型。在温度950~1150℃、应变速率0.01~10 s^(-1)、应变0~0.9、道次间保温时间0~60... 为准确描述300M高强钢在多道次热压缩过程中的晶粒尺寸演变行为,解决晶粒尺寸在不同再结晶过程之间不连续的问题,提出了包含15个待定参数的晶粒尺寸演化模型。在温度950~1150℃、应变速率0.01~10 s^(-1)、应变0~0.9、道次间保温时间0~600 s的范围内开展了双道次热压缩实验,结果表明,随着温度的升高和应变速率的降低,平均晶粒尺寸呈增加趋势;亚动态再结晶和静态再结晶在变形后保温大约3 min就发生地比较完全,在后续的保温过程中,晶粒长大非常缓慢。随着应变的增加,再结晶体积分数增加。基于实验结果,通过参数识别获得模型参数,平均相对误差为6.90%,平均相对偏差为3.3μm。将模型集成在DEFORM中,模拟了Ф90 mm×200 mm的圆柱形试样的平均晶粒尺寸变化,并在模锻压力机上开展了验证实验,结果表明所建立的双道次压缩晶粒尺寸演化模型能很好地预测300M高强钢平均晶粒尺寸的演化。 展开更多

关键词 晶粒尺寸 再结晶 高强钢 热压缩成形 模型

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Aermet100钢高温变形动态再结晶晶粒演变行为 被引量：1

12

作者 苗小浦 赵张龙 +3 位作者 孙朝远 谢静 李晖 姚泽坤 《精密成形工程》 2016年第3期11-14,44,共5页

目的研究高温变形对合金动态再结晶晶粒尺寸的影响。方法利用Gleeble 3500热模拟试验机对Aermet100超高强度钢进行了热模拟压缩,分析了动态再结晶晶粒在变形温度为800~1040℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的演变行为。结果研究发现,Aer... 目的研究高温变形对合金动态再结晶晶粒尺寸的影响。方法利用Gleeble 3500热模拟试验机对Aermet100超高强度钢进行了热模拟压缩,分析了动态再结晶晶粒在变形温度为800~1040℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的演变行为。结果研究发现,Aermet100钢动态再结晶晶粒随变形温度的升高而增大,随应变速率的增大而减小,高温、低应变速率变形后获得的动态再结晶晶粒尺寸较大,再结晶充分;低温、高应变速率获得的动态再结晶晶粒尺寸细小,但再结晶不完全。结论根据实验数据,建立了动态再结晶晶粒尺寸随Zener-Hollomon参数变化的理论模型,为Aermet100钢锻造工艺优化提供了理论依据。 展开更多

关键词 超高强度钢 动态再结晶 晶粒尺寸 ZENER-HOLLOMON参数

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SA508 Gr.3Cl.1钢动态再结晶行为研究 被引量：3

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作者 马璟 刘建生 郭桢 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2022年第3期1-8,M0002,共9页

通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数... 通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数学模型。基于改进的Avrami方程建立了SA508 Gr.3Cl.1钢的动态再结晶动力学模型。以变形温度和应变速率为变量建立了动态再结晶尺寸模型。研究结果表明:SA508 Gr.3Cl.1钢在高温低应变速率下,更容易发生动态再结晶。在动态再结晶进行充分的情况下,温度越高,应变速率越低,动态再结晶晶粒尺寸越大。动态再结晶尺寸模型计算值与试验值之间的相关系数达0.97。 展开更多

关键词 SA508 Gr.3Cl.1 热变形 动态再结晶动力学模型 动态再结晶晶粒尺寸模型

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3003铝合金动态再结晶实验研究 被引量：11

14

作者 陈贵清 傅高升 +2 位作者 颜文煅 程超增 邹泽昌 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第8期77-81,共5页

采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0s-1的高温等温压缩实验,由真应力-真应变曲线计算应变硬化速率,并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸,结果表明:3003铝合金动态再结晶临界应... 采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0s-1的高温等温压缩实验,由真应力-真应变曲线计算应变硬化速率,并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸,结果表明:3003铝合金动态再结晶临界应变εc随着Z参数的增大而提高,合金发生动态再结晶的临界条件为:ε>εc=7.28×10-5 Z0.1661;动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大,其关系为:lndave=-0.0824lnZ+4.9532;在实验条件下,该合金具有正的应变速率敏感性,随变形温度的降低和应变速率的增大,合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大,并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大,符合Hall-Petch关系:lnσm=-0.9378lndave+6.5232。 展开更多

关键词 3003铝合金 应变硬化速率 动态再结晶 临界应变 平均晶粒尺寸

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Mn-Cr齿轮钢动态再结晶行为及组织演变 被引量：4

15

作者 王秉新 周存龙 +2 位作者 徐旭东 刘相华 王国栋 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第4期377-380,共4页

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了-Mn—Cr齿轮钢在变形速率为0．1—1s^-1、变形温度为900—1150℃、原始奥氏体晶粒尺寸为70—150μm条件下的动态再结晶行为及再结晶奥氏体晶粒尺寸的变化规律．实验结果表明，Mn—Cr齿轮钢在温度较... 采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了-Mn—Cr齿轮钢在变形速率为0．1—1s^-1、变形温度为900—1150℃、原始奥氏体晶粒尺寸为70—150μm条件下的动态再结晶行为及再结晶奥氏体晶粒尺寸的变化规律．实验结果表明，Mn—Cr齿轮钢在温度较高，应变速率较低及原始奥氏体晶粒较细的情况下变形时，表现出典型的动态再结晶行为．再结晶发生的条件为Zener—Hollomon参数小于某一临界值（Zc）．再结晶晶粒按晶界突出机制形核．通过回归分析，确定该齿轮钢的再结晶激活能为378．6kJ／mol，应力指数为5．8．Z参数控制形变储存能，因而唯一地决定动态再结晶晶粒尺寸Ds，二者符合关系式Ds=1．3×10^5Z^-0.25． 展开更多

关键词 Mn-Cr齿轮钢 热变形条件 动态再结晶 奥氏体晶粒尺寸

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A100超高强度钢的动态再结晶行为及组织演变研究 被引量：9

16

作者 任书杰 罗飞 +3 位作者 田野 刘大博 王克鲁 鲁世强 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第4期149-157,共9页

借助Gleeble-3500热模拟试验机研究了A100超高强度钢在变形温度为850-1200℃、应变速率为0.001-10 s^（-1）和变形程度为60%条件下的热变形行为。基于实验数据计算了动态再结晶激活能,通过引入无量纲Z参数表征了动态再结晶的临界应变/... 借助Gleeble-3500热模拟试验机研究了A100超高强度钢在变形温度为850-1200℃、应变速率为0.001-10 s^（-1）和变形程度为60%条件下的热变形行为。基于实验数据计算了动态再结晶激活能,通过引入无量纲Z参数表征了动态再结晶的临界应变/应力、峰值应变/应力和稳态应变/应力模型,并绘制了动态再结晶状态图,同时对该钢的组织演变进行了分析。结果表明：该钢的动态再结晶激活能为380.177 k J·mol^（-1）;随着变形温度的升高或应变速率的下降,Z参数逐渐减小,更容易发生动态再结晶行为,但其晶粒尺寸随之增大,其中在950-1050℃、0.01-0.1 s^（-1）和1050-1150℃、1-10 s^（-1）范围内进行热加工可获得细小、均匀的晶粒组织。根据实验结果建立了动态再结晶晶粒尺寸预测模型,其预测值与实验值具有较高的吻合度。 展开更多

关键词 A100超高强度钢 动态再结晶 组织演变 晶粒尺寸 热变形

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23CrNi3Mo钢动态再结晶行为和组织演变研究 被引量：4

17

作者 闫永明 刘雅政 +1 位作者 周乐育 徐盛 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第1期42-47,共6页

利用Gleeble-1500热模拟试验机进行单道次热压缩变形,通过控制变形温度(900,950,1 000,1 050℃)和应变速率(0.01,0.1和1 s-1)研究了23CrNi3Mo钢的动态再结晶行为,分析了变形温度、应变速率对动态再结晶行为和组织演变的影响.结果表明:23... 利用Gleeble-1500热模拟试验机进行单道次热压缩变形,通过控制变形温度(900,950,1 000,1 050℃)和应变速率(0.01,0.1和1 s-1)研究了23CrNi3Mo钢的动态再结晶行为,分析了变形温度、应变速率对动态再结晶行为和组织演变的影响.结果表明:23CrNi3Mo钢动态再结晶的再结晶激活能为293.23 kJ/mol;采用θ-σ模型较精确地获得了发生动态再结晶的临界应变与峰值应变,并确定了其平均比值εc/εp=0.63;确定了材料常数和热变形本构方程.通过对热模拟实验数据的分析和显微组织观察,建立了不同变形条件下动态再结晶模型和晶粒尺寸模型. 展开更多

关键词 23CrNi3Mo 应变速率 变形温度 动态再结晶 晶粒尺寸

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高强冷轧铌钢的再结晶退火与性能模型 被引量：4

18

作者 吴润 杨琴 +4 位作者 刘浩 黄青武 黄闽津 胡斌 郭玉娜 《武汉科技大学学报》 CAS 2008年第3期308-311,共4页

冷轧汽车钢板需要进行退火处理,以消除加工硬化,改善力学和加工性能。通过研究冷轧高强度含铌汽车钢板再结晶退火过程中的组织、结构与力学性能变化规律,建立再结晶退火工艺与钢板力学性能间的数学模型。该模型高度显著,可用于指导生产。

关键词 再结晶退火 数学模型 力学性能 晶粒尺寸

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GH4169惯性摩擦焊接过程动态再结晶组织演化的数值模拟 被引量：3

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作者 朱大喜 张立文 +1 位作者 祝文卉 曲伸 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第4期172-176,共5页

利用MSC.Marc的热力耦合弹塑性有限元模拟技术,建立了GH4169环形件惯性摩擦焊接过程的二维热力耦合有限元模型。考虑到惯性摩擦焊接过程中的温度变化,采用叠加原理对Na Y S建立的GH4169动态再结晶数学模型进行调整。借助MSC.Marc二次开... 利用MSC.Marc的热力耦合弹塑性有限元模拟技术,建立了GH4169环形件惯性摩擦焊接过程的二维热力耦合有限元模型。考虑到惯性摩擦焊接过程中的温度变化,采用叠加原理对Na Y S建立的GH4169动态再结晶数学模型进行调整。借助MSC.Marc二次开发,将动态再结晶数学模型和有限元模型相结合,对惯性摩擦焊接过程中GH4169合金的动态再结晶组织演化进行数值模拟,得到了焊接过程中的动态再结晶分数和平均晶粒尺寸分布。对接头的宏观形貌和焊缝区的微观组织进行观察分析,发现模拟结果与实验结果吻合较好。 展开更多

关键词 GH4169 惯性摩擦焊接 动态再结晶 平均晶粒尺寸 数值模拟

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22CrS齿轮钢变形奥氏体动态再结晶行为及组织演变 被引量：3

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作者 王秉新 刘相华 王国栋 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期478-481,共4页

采用Gleeble1500热模拟试验机研究了一种新型Mn Cr系齿轮钢在变形量为70%,变形速率为0.1～1s-1,变形温度为850～1150℃,原始奥氏体晶粒尺寸为70～150μm条件下的动态再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的变化规律·研究结果表明:... 采用Gleeble1500热模拟试验机研究了一种新型Mn Cr系齿轮钢在变形量为70%,变形速率为0.1～1s-1,变形温度为850～1150℃,原始奥氏体晶粒尺寸为70～150μm条件下的动态再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的变化规律·研究结果表明:在一定的变形量下,变形速率、变形温度、奥氏体晶粒尺寸是影响再结晶的3个因素,只有变形条件Z小于上临界值Zc时才会发生动态再结晶·再结晶后奥氏体晶粒尺寸 D是由变形条件Z惟一地决定而与原始奥氏体晶粒大小无关,Z增加, D减小,二者符合关系式Z=A D-3.91· 展开更多

关键词 齿轮钢 变形条件 动态再结晶 奥氏体晶粒尺寸 组织演变

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