应用加工硬化率研究TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件 被引量：33

1

作者 欧阳德来 鲁世强 +3 位作者 崔霞 董显娟 吴超 邱伟 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期17-23,共7页

基于位错理论探讨了材料大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据,利用在变形温度1050～1100℃、应变速率0.001～1s-1条件下等温恒应变速率压缩试验获得的应力-应变数据,采用加工硬化率处理方法,研究了TA15钛合金β区变形... 基于位错理论探讨了材料大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据,利用在变形温度1050～1100℃、应变速率0.001～1s-1条件下等温恒应变速率压缩试验获得的应力-应变数据,采用加工硬化率处理方法,研究了TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件,并应用Zener-Hollomon参数建立了临界应变模型。结果表明,TA15钛合金在本试验条件下呈现两种曲线特征类型的应力-应变曲线,其θ-σ曲线均呈现拐点及-θ/σ-σ曲线上出现最小值;临界应变与峰值应变之间具有一定的相关性,即εc/εp=0.62;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=1.72×10-2Z0.0605。 展开更多

关键词 加工硬化率 临界应变 TA15钛合金

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应用加工硬化率研究工业纯钛动态再结晶行为 被引量：6

2

作者 苏娟华 韩亚玮 +3 位作者 任凤章 魏世忠 陈志强 陈学文 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第7期7074-7078,共5页

为研究工业纯钛的动态再结晶行为,利用Gleebe实验机对工业纯钛在变形温度为700,800,900和950℃及应变速率为0.01,0.1,1和5s-1的条件下进行热模拟压缩实验。应用加工硬化率对实验得到的应力-应变数据进行处理,结合变形后材料微观组织的分... 为研究工业纯钛的动态再结晶行为,利用Gleebe实验机对工业纯钛在变形温度为700,800,900和950℃及应变速率为0.01,0.1,1和5s-1的条件下进行热模拟压缩实验。应用加工硬化率对实验得到的应力-应变数据进行处理,结合变形后材料微观组织的分析,求得工业纯钛的动态再结晶临界条件。结果表明,工业纯钛在热变形过程中发生了回复与再结晶;发生动态再结晶时,再结晶临界应变随温度的升高及变形速率的降低而减小。将lnθ-ε曲线的拐点处对应的应变作为材料的再结晶临界应变是合理的,工业纯钛动态再结晶临界应变εc与峰值应变εp之间满足εc=0.485εp。 展开更多

关键词 工业纯钛 动态再结晶 加工硬化率 再结晶临界应变

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基于新加工硬化率方法的AZ80镁合金动态再结晶临界条件 被引量：7

3

作者 王忠堂 霍达 于晓林 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第10期1972-1979,共8页

在变形温度为260～410℃、应变速率为0.001～10 s^(-1)条件下,对AZ80镁合金进行热拉伸实验,测试AZ80镁合金的真应力-真应变曲线;依据Arrhenius本构方程形式,确定AZ80镁合金热变形过程的本构关系模型;提出一种新的加工硬化率方法,当加工... 在变形温度为260～410℃、应变速率为0.001～10 s^(-1)条件下,对AZ80镁合金进行热拉伸实验,测试AZ80镁合金的真应力-真应变曲线;依据Arrhenius本构方程形式,确定AZ80镁合金热变形过程的本构关系模型;提出一种新的加工硬化率方法,当加工硬化率函数对应变(ε)求一阶导数后的函数取最小值时所对应的应变值,即为临界应变(εc)。采用新的加工硬化率方法,确定AZ80镁合金在不同变形条件下动态再结晶的临界应变和临界应力;研究热变形工艺参数对临界应变和临界应力的影响规律;确定AZ80镁合金热变形过程中的临界应变、临界应力、稳定应变与Z参数的关系模型。模型计算结果与Sellars模型结果相吻合。 展开更多

关键词 AZ80镁合金 加工硬化率 动态再结晶 临界条件

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基于加工硬化率的新型轻质钢动态再结晶临界条件及变形机制研究 被引量：3

4

作者 孙建 黄贞益 +2 位作者 李景辉 王萍 吴旭明 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第19期162-170,共9页

采用Gleeble3500热模拟实验机,在850~1050℃温度范围内和0.01~5 s^(-1)应变速率范围内,对试验钢进行了等温压缩变形处理,得到试验钢的应力-应变曲线。通过数据处理进一步得到试验钢加工硬化率-应变关系曲线、动态再结晶临界应力和临界应... 采用Gleeble3500热模拟实验机,在850~1050℃温度范围内和0.01~5 s^(-1)应变速率范围内,对试验钢进行了等温压缩变形处理,得到试验钢的应力-应变曲线。通过数据处理进一步得到试验钢加工硬化率-应变关系曲线、动态再结晶临界应力和临界应变,并借助OM、TEM及EBSD表征技术,分析了试验钢的组织演化规律和变形机制。结果表明:在相对低温和低应变速率下,随着应变量的增加,由于加工硬化再次占据主导地位,试验钢出现了明显的流动应力“二次增大”现象;随着热变形温度的降低和应变速率的增大,试验钢的峰值应力和临界应力、峰值应变和临界应变都呈现出增大趋势,并得出其相互之间新的关系模型;在变形条件下,试验钢再结晶晶粒尺寸随着温度的升高和应变速率的降低而增大,层错能(SFE)值随着变形温度的升高而增大,范围为181.1~237.4 mJ/m^(2),试验钢热变形后组织中有孪晶存在,说明SFE并非是影响高锰奥氏体钢变形机制的唯一因素,试验钢的主要变形机制为位错滑移。 展开更多

关键词 轻质钢 等温压缩 加工硬化率 动态再结晶 变形机制

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珠光体钢丝冷变形加工硬化行为研究 被引量：8

5

作者 姚利丽 底华芳 +3 位作者 王威 朱晨露 周洁 倪自飞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第1期69-73,共5页

采用不同含碳量的热处理后镀铜钢丝,主要研究了珠光体钢丝在冷拉拔变形过程中的抗拉强度与真应变的关系,并探讨了珠光体钢丝的加工硬化行为。结果表明:当真应变小于2.12时,钢丝的抗拉强度随着真应变的增加呈线性增加趋势。珠光体钢丝的... 采用不同含碳量的热处理后镀铜钢丝,主要研究了珠光体钢丝在冷拉拔变形过程中的抗拉强度与真应变的关系,并探讨了珠光体钢丝的加工硬化行为。结果表明:当真应变小于2.12时,钢丝的抗拉强度随着真应变的增加呈线性增加趋势。珠光体钢丝的加工硬化过程分为三个阶段:真应变ε<1.5时,材料加工硬化率随真应变的增加而下降,加工硬化指数较低;1.5≤ε≤4.0时,加工硬化率随真应变的增加而增加,加工硬化指数快速升高;真应变ε>4.0后,加工硬化率急剧下降,加工硬化指数呈抛物线下降。 展开更多

关键词 珠光体钢丝 抗拉强度 真应变 加工硬化率 加工硬化指数

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3xxx铝合金微通道扁管晶粒组织和加工硬化

6

作者 李凯 邹天下 +2 位作者 李大永 彭颖红 唐鼎 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第4期110-117,共8页

采用电子背散射衍射技术,研究了分别使用两种铝合金(3102和3F03)制备的同规格微通道扁管的晶粒组织,比较了5%冷轧变形后两种铝扁管中的残余应变分布。对冷轧后的铝扁管进行600℃/3 min退火处理,获得了包含异常大晶粒的退火组织。基于铝... 采用电子背散射衍射技术,研究了分别使用两种铝合金(3102和3F03)制备的同规格微通道扁管的晶粒组织,比较了5%冷轧变形后两种铝扁管中的残余应变分布。对冷轧后的铝扁管进行600℃/3 min退火处理,获得了包含异常大晶粒的退火组织。基于铝扁管的单向拉伸实验数据和加工硬化率曲线,建立了含应变修正项的硬化模型。使用该模型对单向拉伸变形过程中铝扁管材料中的位错密度和位错平均自由程演化进行了求解。结果表明:相比于3F03挤压态铝扁管,5%冷轧变形使得3102挤压态铝扁管筋部组织发生较高程度加工硬化;3102挤压态铝扁管在塑性变形过程中的位错平均自由程较小;3102挤压态铝扁管因具有较高的Si元素固溶含量和较小的晶粒尺寸而具有较高的加工硬化率。 展开更多

关键词 铝合金 微通道扁管 晶粒组织 加工硬化率 位错密度

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退火温度对Fe-0.4C-2Mn-4Al高强钢组织与拉伸性能的影响

7

作者 马晓杰 樊伟 +1 位作者 冯运莉 李杰 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第12期19-24,共6页

通过真空感应炉熔炼、热轧、冷轧和退火工艺制备Fe-0.4C-2Mn-4Al高强钢,研究了退火温度(650,700,750,800℃)对其显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:不同温度退火后试验钢的组织与热轧和冷轧态试验钢基本相同,均由δ-铁素体、α-铁素... 通过真空感应炉熔炼、热轧、冷轧和退火工艺制备Fe-0.4C-2Mn-4Al高强钢,研究了退火温度(650,700,750,800℃)对其显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:不同温度退火后试验钢的组织与热轧和冷轧态试验钢基本相同,均由δ-铁素体、α-铁素体、渗碳体以及细小的κ型碳化物组成;随着退火温度的升高,δ-铁素体条带逐渐消失,再结晶程度增加,α-铁素体晶粒尺寸增大,碳化物数量减少;750℃退火后α-铁素体与渗碳体的分布最为均匀。不同温度退火态试验钢的拉伸曲线均未见明显的屈服平台,说明试验钢发生连续均匀的塑性变形;随着退火温度的升高,试验钢的抗拉强度、屈服强度整体呈降低趋势,断后伸长率呈增大趋势。当退火温度为750℃时,试验钢的强塑积最大,为14.28 GPa·%,加工硬化能力最好,综合性能最好。 展开更多

关键词 Fe-C-Mn-Al高强钢 退火 显微组织 拉伸性能 加工硬化率

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0.95C-18W-4Cr-1V高速钢动态再结晶的数学模型 被引量：17

8

作者 吴瑞恒 朱洪涛 +3 位作者 张鸿冰 柳建韬 徐祖耀 阮雪榆 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期339-342,共4页

应用 GLEEBLE- 1 50 0热模拟试验机测量了 0 .95C- 1 8W- 4Cr- 1 V高速钢的应力 -应变曲线 ,由此得到加工硬化率 -应变关系曲线 ,从而确定发生动态再结晶后的稳态应变 εs.稳态应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而下降 ;且随着应... 应用 GLEEBLE- 1 50 0热模拟试验机测量了 0 .95C- 1 8W- 4Cr- 1 V高速钢的应力 -应变曲线 ,由此得到加工硬化率 -应变关系曲线 ,从而确定发生动态再结晶后的稳态应变 εs.稳态应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而下降 ;且随着应变速率的增加 ,温度的变化对稳态应变的影响逐渐减小 .Zener- Holloman参数 Z的变化对动态再结晶的临界应变影响较小 ,而对稳态应变的影响较大 .回归分析得到 0 .95C- 1 8W- 4Cr- 1 V高速钢的动态再结晶的晶粒尺寸和体积分数的数学模型 :Ddyn=1 .2 7× 1 0 3Z-0 .16,F=1 - exp - 2 .8ε-εcεs-εc1.7. 展开更多

关键词 高速钢 动态再结晶 加工硬化率 稳态应变 数学模型 应变速率 钨 铬 碳

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TA15钛合金β区变形动态再结晶的临界条件 被引量：40

9

作者 欧阳德来 鲁世强 +1 位作者 黄旭 雷力明 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1539-1544,共6页

采用Thermecmaster-Z热模拟试验机在变形温度1050～1100℃,应变速率10-3～1s-1的条件下进行热模拟压缩试验。采用加工硬化率处理方法对应力-应变数据进行处理,结合lnθ—ε曲线的拐点及-(lnθ)/ε—ε曲线最小值的判据,研究TA15钛合... 采用Thermecmaster-Z热模拟试验机在变形温度1050～1100℃,应变速率10-3～1s-1的条件下进行热模拟压缩试验。采用加工硬化率处理方法对应力-应变数据进行处理,结合lnθ—ε曲线的拐点及-(lnθ)/ε—ε曲线最小值的判据,研究TA15钛合金β区变形时的动态再结晶临界条件。结果表明:在本实验条件下,TA15钛合金的lnθ—ε曲线均出现拐点及-(lnθ)/ε—ε曲线均出现最小值;临界应变随应变速率的增大及变形温度的降低而增加,且临界应变与峰值应变之间基本保持恒定值εc/εp=0.62;临界应变预测模型函数关系可以表示为εc=0.92×10-2Z0.0843。 展开更多

关键词 加工硬化率 动态再结晶 临界条件 TA15钛合金

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AZ41M镁合金动态再结晶临界条件 被引量：17

10

作者 蔡志伟 陈拂晓 郭俊卿 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第9期2335-2341,共7页

采用Gleeble-1500D型热/力模拟试验机在变形温度300～450℃、应变速率0.005～1 s-1条件下对AZ41M镁合金进行热模拟压缩试验。用计算加工硬化率的方法处理试验数据,再结合lnθ-ε曲线的拐点及– （lnθ）/ ε-ε曲线最小值判据,建立合金... 采用Gleeble-1500D型热/力模拟试验机在变形温度300～450℃、应变速率0.005～1 s-1条件下对AZ41M镁合金进行热模拟压缩试验。用计算加工硬化率的方法处理试验数据,再结合lnθ-ε曲线的拐点及– （lnθ）/ ε-ε曲线最小值判据,建立合金热变形过程中的动态再结晶临界应变模型。根据热压缩实验数据,分析温度和应变速率等工艺参数对合金动态再结晶的影响。结果表明：在该实验条件下,AZ41M镁合金的lnθ-ε曲线均具有拐点特征,对应的- （lnθ）/ ε-ε曲线均出现最小值,该最小值所对应的应变即为临界应变εc,得到合金临界应变预测模型;临界应变随变形温度的降低和应变速率的增加而增大,且峰值应变εp和临界应变εc的比值满足εp/εc=1.97。 展开更多

关键词 AZ41M镁合金 加工硬化率 动态再结晶 临界条件 组织演变

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Q345B钢动态再结晶动力学模型研究 被引量：10

11

作者 杨静 徐光 +2 位作者 韩斌 补丛华 邹航 《武汉科技大学学报》 CAS 2012年第2期85-88,151,共5页

在Gleeble 1500热模拟机上进行Q345B钢单道次压缩变形实验,得到其真应力-真应变曲线,结合加工硬化率曲线,确定了Q345B钢动态再结晶临界应变εC、峰值应变εP和稳态应变εS。根据实验结果得到Zener-Hollomon方程和动态再结晶状态图,利用J... 在Gleeble 1500热模拟机上进行Q345B钢单道次压缩变形实验,得到其真应力-真应变曲线,结合加工硬化率曲线,确定了Q345B钢动态再结晶临界应变εC、峰值应变εP和稳态应变εS。根据实验结果得到Zener-Hollomon方程和动态再结晶状态图,利用Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程法得到再结晶体积分数实际值,采用3种不同的再结晶体积分数预报模型对实验数据进行回归,并对再结晶体积分数实测值和预报值进行对比。结果表明,Epsilon-S/Epsilon-C模型精度最高,Epsilon-S模型精度次之,Epsilon-P模型精度最差。 展开更多

关键词 Q345B 动态再结晶 加工硬化率 动力学模型

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石油膨胀管材料的设计准则 被引量：16

12

作者 许瑞萍 刘洁 +2 位作者 张玉新 陈玉如 刘文西 《石油机械》 北大核心 2005年第11期28-31,共4页

石油膨胀管是现代石油工业领域新兴的一项技术,被称为21世纪石油套管的一次技术革命。通过大量的实验研究,介绍了石油膨胀管材料铁基膨胀合金的设计准则,即膨胀管材料应具备高塑性、高强度和高加工硬化率等3个特点;提出了新概念“材料... 石油膨胀管是现代石油工业领域新兴的一项技术,被称为21世纪石油套管的一次技术革命。通过大量的实验研究,介绍了石油膨胀管材料铁基膨胀合金的设计准则,即膨胀管材料应具备高塑性、高强度和高加工硬化率等3个特点;提出了新概念“材料的强塑性”。为了便于设计石油膨胀管材料,推导了铁基合金ε马氏体的相变起始温度Ms(ε)的计算公式。 展开更多

关键词 石油膨胀管 膨胀合金 强塑性 铁基合金 设计准则 石油套管 管材料 膨胀管 技术革命 加工硬化率

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316LN不锈钢热变形条件下的力学行为研究 被引量：5

13

作者 刘培培 张秀芝 +2 位作者 邵伟 段兴旺 刘建生 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第6期12-15,共4页

应用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了316LN不锈钢在900～1250℃。应变速率为0．005-0．5S-1的热变形行为。结果表明，材料的初始加工硬化率与剪切模量的比值受变形温度及应变速率的的影响很小，接近常数，Puchi-Cabrera提出的本构方程... 应用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了316LN不锈钢在900～1250℃。应变速率为0．005-0．5S-1的热变形行为。结果表明，材料的初始加工硬化率与剪切模量的比值受变形温度及应变速率的的影响很小，接近常数，Puchi-Cabrera提出的本构方程适用于本试验条件。在高温条件下，316LN存在动态应变时效（即Dynamic Strain Aging，简称DSA），且DSA预处理的适合应变速率为0．005s-1。 展开更多

关键词 316LN不锈钢 初始加工硬化率 本构方程 动态应变时效

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一定条件下Al-Mg-Si-Ti合金动态再结晶的临界应变研究 被引量：4

14

作者 陈微 官英平 王振华 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第22期164-168,共5页

在变形温度为350～510℃、应变速率为0.001～10 s^-1条件下，在 Gleeble-3500热模拟实验机上对 Al-Mg-Si-Ti合金进行等温热压缩实验，以实验所得数据为基础，结合变形微观组织，确定了 Al-Mg-Si-Ti 合金热变形时发生动态再结晶的条件，... 在变形温度为350～510℃、应变速率为0.001～10 s^-1条件下，在 Gleeble-3500热模拟实验机上对 Al-Mg-Si-Ti合金进行等温热压缩实验，以实验所得数据为基础，结合变形微观组织，确定了 Al-Mg-Si-Ti 合金热变形时发生动态再结晶的条件，建立了 Al-Mg-Si-Ti合金动态再结晶峰值应变模型。采用加工硬化率的方法，利用 lnθ-ε曲线的拐点特征和-δ（lnθ）/δε-ε曲线的极小值判据对再结晶峰值应变与临界应变关系进行了研究。结果表明：Al-Mg-Si-Ti合金热变形时在变形温度430～510℃、应变速率0.001～0.1 s^-1发生动态再结晶。Al-Mg-Si-Ti 合金发生动态再结晶时的临界应变随应变速率的增大而增加，随变形温度的升高而降低。临界应变与峰值应变满足关系：εc=0.88εp。 展开更多

关键词 Al-Mg-Si-Ti合金 加工硬化率 动态再结晶 临界应变

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Mn-Nb-Cu-B低碳贝氏体钢的动态再结晶行为 被引量：4

15

作者 杨新 董洪波 章威 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期4694-4700,共7页

利用Gleeble-1500热模拟试验机对Mn-Nb-Cu-B低碳贝氏体钢进行单道次压缩实验,研究其在温度为1 000～1 150℃和应变速率为0.01～0.1 s-1条件下的动态再结晶行为。通过加工硬化率和应变的关系曲线确定该贝氏体钢发生动态再结晶的临界条件... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对Mn-Nb-Cu-B低碳贝氏体钢进行单道次压缩实验,研究其在温度为1 000～1 150℃和应变速率为0.01～0.1 s-1条件下的动态再结晶行为。通过加工硬化率和应变的关系曲线确定该贝氏体钢发生动态再结晶的临界条件,并建立动态再结晶临界应变模型和峰值应变模型。根据应力-应变曲线数据确定不同变形条件下该贝氏体钢的动态再结晶的体积分数,并利用该体积分数建立动态再结晶动力学模型。研究结果表明:Mn-Nb-Cu-B低碳贝氏体钢高温变形存在动态再结晶现象,且随着变形温度的升高,应变速率的降低,动态再结晶临界应变量减小,更容易发生动态再结晶。采用回归法确定该贝氏体钢的动态再结晶激活能为328 kJ/mol,并获得该贝氏体钢的热加工方程。该低碳贝氏体钢发生动态再结晶的临界应变与峰值应变的平均比值εc/εp为0.63。 展开更多

关键词 低碳贝氏体钢 动态再结晶 加工硬化率 临界应变 模型

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压缩条件下AZ31镁合金的力学各向异性 被引量：3

16

作者 张诗昌 康龙武 +1 位作者 杨倩 梅秋平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第24期71-75,79,共6页

在压缩条件下研究了挤压态AZ31镁合金的力学各向异性,以及{101ī2}拉伸孪晶对各向异性的影响。结果表明AZ31镁合金的挤压态织构为（0002）基面织构;平行于挤压方向压缩时,产生{101ī2}拉伸孪晶,使应力-应变曲线出现野凹型冶,加工硬化率... 在压缩条件下研究了挤压态AZ31镁合金的力学各向异性,以及{101ī2}拉伸孪晶对各向异性的影响。结果表明AZ31镁合金的挤压态织构为（0002）基面织构;平行于挤压方向压缩时,产生{101ī2}拉伸孪晶,使应力-应变曲线出现野凹型冶,加工硬化率随应力而急剧增高。垂直挤压方向压缩,应力-应变曲线则表现为野凸型冶,加工硬化率随应力增加而降低。在室温下,平行挤压方向压缩的屈服应力仅为垂直挤压方向压缩时的1/3;但当温度大于250～300℃压缩时,两者的屈服应力相当。温度150℃,平行挤压方向压缩的最大压缩率小于垂直挤压方向压缩的最大压缩率,但在200～250℃下压缩时,情况则相反。 展开更多

关键词 AZ31镁合金 孪晶 加工硬化率 力学各向异性

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非金属夹杂物对高碳含铜TWIP钢拉伸性能的影响 被引量：2

17

作者 刘龙龙 赵玲燕 +2 位作者 王吉良 轩建伟 朱定一 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期59-64,共6页

通过对比两组夹杂物含量及尺寸分布不同的高碳含铜TWIP钢的拉伸性能及其断口形貌，分析了非金属夹杂物对该钢拉伸性能的影响。结果表明：在拉伸过程中，钢中的非金属夹杂物成为孔洞的形核点，并导致孔洞提前萌生，但该钢易发生孪生和高... 通过对比两组夹杂物含量及尺寸分布不同的高碳含铜TWIP钢的拉伸性能及其断口形貌，分析了非金属夹杂物对该钢拉伸性能的影响。结果表明：在拉伸过程中，钢中的非金属夹杂物成为孔洞的形核点，并导致孔洞提前萌生，但该钢易发生孪生和高加工硬化率的特点，延缓了显微孔洞的形核和长大，再加之其无颈缩的塑性断裂形式，使得其拉伸性能对非金属夹杂物在一个较大范围内具有高度容忍性；当该钢中夹杂物的面积分数由0．171％增加到0．39494％，等效圆直径大于5μm夹杂物的面密度由4个·mm-1增加到29个·mm-1时，其抗拉强度、断后伸长率等拉伸性能仅降低了1％～3％，仍表现出优异的拉伸性能。 展开更多

关键词 非金属夹杂物 孪生诱发塑性钢 拉伸性能 断裂形式 加工硬化率

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Inconel 625合金高速热变形动态再结晶的临界条件 被引量：5

18

作者 陶琳 程明 +1 位作者 宋广胜 张士宏 《精密成形工程》 2012年第2期1-5,共5页

通过等温热压缩试验获得Inconel 625合金在变形温度为1000～1200℃,应变速率为1～80s-1条件下的真应力-应变曲线,利用加工硬化率,结合lnθ-ε曲线上的拐点判据及-(lnθ)/ε-ε曲线上的最小值,来研究Inconel 625合金动态再结晶的临... 通过等温热压缩试验获得Inconel 625合金在变形温度为1000～1200℃,应变速率为1～80s-1条件下的真应力-应变曲线,利用加工硬化率,结合lnθ-ε曲线上的拐点判据及-(lnθ)/ε-ε曲线上的最小值,来研究Inconel 625合金动态再结晶的临界条件。结果表明,在该实验条件下,Inconel 625合金的lnθ-ε曲线均出现拐点特征,对应的-(lnθ)/ε-ε曲线出现最小值,该最小值处对应的应变即为临界应变;临界应变随应变速率的增大和变形温度的降低而增加,并且临界应变和峰值应变之间有一定的关系,即εc=0.69εp;动态再结晶时临界应变的预测模型可以表示为εc=4.41×10-4Z0.14261。 展开更多

关键词 INCONEL 625合金 加工硬化率 动态再结晶 临界应变

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Ti-IF钢CSP轧制时动态再结晶模型的建立 被引量：1

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作者 唐梦霞 吴润 +2 位作者 杨晶晶 魏远征 谭佳梅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第23期52-54,共3页

通过Gleeble-3500热模拟实验机对CSP流程连铸Ti-IF铸坯在变形速率为0.1、3、8 s-1和变形温度为1060、1020、980、940、900℃下进行了单道次热模拟压缩试验,得到了Ti-IF钢的流变应力—应变曲线和加工硬化率—应力曲线,并建立了动态再结... 通过Gleeble-3500热模拟实验机对CSP流程连铸Ti-IF铸坯在变形速率为0.1、3、8 s-1和变形温度为1060、1020、980、940、900℃下进行了单道次热模拟压缩试验,得到了Ti-IF钢的流变应力—应变曲线和加工硬化率—应力曲线,并建立了动态再结晶模型。试验结果表明,对于动态回复型的应力—应变曲线,可以采用加工硬化率的方法来确定其动态再结晶激活能。 展开更多

关键词 TI-IF钢 加工硬化率 动态再结晶 CSP工艺

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加氢反应器筒节材料动态再结晶临界条件 被引量：1

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作者 张博 彭艳 +2 位作者 孙建亮 陈素文 刘建静 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第22期13-16,共4页

基于Gleeble-3500热模拟试验机,在变形温度1000～1200℃,变形速率0.001～1s-1条件下,对加氢反应器筒节材料进行单道次热压缩试验,并以测得的应力-应变数据为基础,计算加工硬化率θ。利用lnθ-ε曲线的拐点特征,研究实验钢热变形过程中... 基于Gleeble-3500热模拟试验机,在变形温度1000～1200℃,变形速率0.001～1s-1条件下,对加氢反应器筒节材料进行单道次热压缩试验,并以测得的应力-应变数据为基础,计算加工硬化率θ。利用lnθ-ε曲线的拐点特征,研究实验钢热变形过程中的动态再结晶临界条件,计算各变形条件下的临界应变值。引入温度补偿应变速率因子即Zener-Hollomon参数,确定了变性条件与临界应变εc的定量关系。结果表明:随应变速率的减小和变形温度的升高,临界应变逐渐减小;临界应变预测模型可表示为εc=1.716×10-3Z0.216 18。 展开更多

关键词 2.25Cr1Mo0.25V Gleeble-3500 加工硬化率 临界应变

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