涟钢Q1100E高强钢冷裂纹敏感性研究

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作者 温俊霞 林博 +4 位作者 石玗 马蓉 邓颖章 廖国锋 李旭娇 《材料导报》 北大核心 2025年第S1期580-584,共5页

工程机械用高强钢的强度级别越来越高,最高已经达到1 100 MPa。本工作通过进行斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,对涟钢Q1100E高强钢的裂纹敏感性、金相组织、显微硬度进行了分析。实验结果表明,涟钢Q1100E高强钢焊接接头显微组织呈现以下特征:... 工程机械用高强钢的强度级别越来越高,最高已经达到1 100 MPa。本工作通过进行斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,对涟钢Q1100E高强钢的裂纹敏感性、金相组织、显微硬度进行了分析。实验结果表明,涟钢Q1100E高强钢焊接接头显微组织呈现以下特征:焊缝区域主要由针状铁素体和贝氏体组成,而热影响区粗晶区则形成粗大的板条马氏体组织并伴有少量残余奥氏体。研究证实,增大焊接热输入可有效降低焊缝冷裂纹敏感性。在预热温度参数研究中发现,当预热温度低于130℃时,焊缝均出现不同程度的裂纹缺陷;而将预热温度提升至150℃后,焊缝完全避免了裂纹产生,这表明适当提高预热温度是控制高强钢焊接冷裂纹的有效工艺措施。值得注意的是,最高硬度值出现在预热150℃条件下的热影响区。不同预热温度和热输入参数下的焊缝及热影响区显微组织差异不显著,由此可以推断,热影响区马氏体含量并非影响冷裂纹形成的主要控制因素。 展开更多

关键词 Q1100E 超高强钢 冷裂纹敏感性 显微组织 氢致裂纹

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Q890高强钢焊接淬硬倾向和冷裂纹敏感性 被引量：29

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作者 张元杰 彭云 +3 位作者 马成勇 彭杏娜 田志凌 陆建生 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期53-56,115-116,共4页

通过焊接热模拟试验、焊接热影响区最高硬度试验以及公式计算,分析了Q890钢的焊接淬硬倾向和冷裂纹敏感性.结果表明,稻垣道夫建立的经验公式比D.Vwer建立的理论经验公式更适用于计算厚板的焊接冷却时间t8/5.Q890钢焊接热影响区的粗晶区... 通过焊接热模拟试验、焊接热影响区最高硬度试验以及公式计算,分析了Q890钢的焊接淬硬倾向和冷裂纹敏感性.结果表明,稻垣道夫建立的经验公式比D.Vwer建立的理论经验公式更适用于计算厚板的焊接冷却时间t8/5.Q890钢焊接热影响区的粗晶区具有较强的淬硬倾向,调整焊前预热温度以及焊接热输入,对Q890钢热影响区的淬硬倾向无明显改善,但焊前预热能有效增大冷却时间t100,降低试验钢的焊接冷裂倾向.通过计算机拟合建立了冷却时间t8/5与焊接热影响区过热区硬度的关系式,经过验证该关系式能够对Q890钢最高硬度进行合理的预测. 展开更多

关键词 Q890 高强钢 淬硬倾向 冷裂纹敏感性

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X100管线钢焊接冷裂纹敏感性 被引量：14

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作者 严春妍 元媛 +2 位作者 张可召 吴立超 王宝森 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期41-46,I0002,I0003,共8页

采用E10018焊条进行了斜Y形坡口焊接裂纹试验,结合数值模拟方法对X100管线钢焊接冷裂纹敏感性进行了研究,分析了预热温度对热影响区显微组织、接头硬度分布、应力应变状态的影响规律.结果表明,X100管线钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,采... 采用E10018焊条进行了斜Y形坡口焊接裂纹试验,结合数值模拟方法对X100管线钢焊接冷裂纹敏感性进行了研究,分析了预热温度对热影响区显微组织、接头硬度分布、应力应变状态的影响规律.结果表明,X100管线钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,采用不高于100℃预热可以降低冷裂纹敏感性;100℃预热时裂纹率为0,此时粗晶区显微组织不是很粗大、M−A组元数量最少、硬度较低,且残余应力和应变水平都较低;但预热温度大于150℃时,粗晶区晶粒粗大、M−A组元数量增加,且接头中等效残余应力、应变水平升高,导致冷裂纹敏感性增加.建议采用100℃进行预热. 展开更多

关键词 X100管线钢 冷裂纹敏感性 应力 应变

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10Ni8CrMoV钢的冷裂纹敏感性分析 被引量：16

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作者 杜义 张田宏 张俊旭 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第12期93-96,共4页

通过插销试验方法对10Ni8CrMoV高强钢的冷裂纹敏感性进行了分析。通过在不预热、预热100℃、预热150℃和预热150℃并后热200℃×2 h四种焊接工艺条件下测定其插销临界断裂应力和焊接热循环参数,并对插销断口进行扫描电镜观察,综合... 通过插销试验方法对10Ni8CrMoV高强钢的冷裂纹敏感性进行了分析。通过在不预热、预热100℃、预热150℃和预热150℃并后热200℃×2 h四种焊接工艺条件下测定其插销临界断裂应力和焊接热循环参数,并对插销断口进行扫描电镜观察,综合分析了该钢的焊接冷裂纹敏感性。结果表明,随着预热温度的提高,10Ni8CrMoV钢插销临界断裂应力不断增大,韧窝状断口在整个断裂面上的比例增大,最后断裂形式有从沿晶→穿晶→韧性断裂转变的趋势,这说明10Ni8CrMoV钢对焊接冷裂纹有较强的敏感性,通过预热及焊后后热处理能明显改善该钢的焊接性。 展开更多

关键词 10Ni8CrMoV钢 插销试验 冷裂纹敏感性 临界断裂应力

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F/B复相钢JB800的焊接冷裂纹敏感性 被引量：2

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作者 王振家 潘勇琨 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第3期23-25,共3页

采用斜Y坡口对接裂纹试验对F/B复相钢板JB800进行了抗冷裂试验,对不同预测止裂温度的碳当量公式进行了对比。结果表明,钢材的碳含量低时,可以在较高的碳当量条件下,具有较低的冷裂纹敏感性。对F/B复相钢采用CET公式预测止裂温度较为准... 采用斜Y坡口对接裂纹试验对F/B复相钢板JB800进行了抗冷裂试验,对不同预测止裂温度的碳当量公式进行了对比。结果表明,钢材的碳含量低时,可以在较高的碳当量条件下,具有较低的冷裂纹敏感性。对F/B复相钢采用CET公式预测止裂温度较为准确。同时采用计算机测定了焊接热循环,根据t100预测不同板厚的焊接止裂温度。 展开更多

关键词 F/B复相钢 焊接冷裂纹敏感性

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EH36-Z35钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性 被引量：5

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作者 卓晓 李立新(指导) +3 位作者 李弟 刘译洋 孔海君 赵丹 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2020年第8期47-51,共5页

通过经验公式和斜Y型坡口焊接裂纹试验研究了50mm厚EH36-Z35海洋工程用钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:由经验公式计算得出试验钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,且焊前预热温度在114℃时才能保证结构的安全性;由斜Y型坡口焊... 通过经验公式和斜Y型坡口焊接裂纹试验研究了50mm厚EH36-Z35海洋工程用钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:由经验公式计算得出试验钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,且焊前预热温度在114℃时才能保证结构的安全性;由斜Y型坡口焊接裂纹试验得到15℃环境中焊前预热温度应高于125℃,5℃环境中焊前预热温度应高于150℃,试验结果与经验公式计算值接近;在-18~15℃低温环境中,预热温度相同与绝对湿度相近条件下,随着环境温度的降低,试验钢焊缝根部裂纹率增加,热影响区最高硬度升高;计算得到-18~15℃环境中试验钢的最大临界拘束应力为577MPa,而由斜Y型坡口焊接裂纹试验引入的拘束应力为588~1695MPa,满足裂纹形成条件,导致裂纹产生并扩展。 展开更多

关键词 低温环境 海洋工程用钢 冷裂纹敏感性 拘束应力

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Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性 被引量：3

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作者 齐祥羽 严玲 +2 位作者 张鹏 王晓航 杜林秀 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2021年第12期7-12,18,共7页

采用Ar-CO_(2)气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm^(-1)增加至20 kJ·cm^(-1)或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区... 采用Ar-CO_(2)气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm^(-1)增加至20 kJ·cm^(-1)或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm^(-1),预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09%。为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150~200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展。 展开更多

关键词 中锰钢 焊接冷裂纹敏感性 最高硬度法 斜Y型坡口焊接裂纹法 粗晶热影响区

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B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢焊接裂纹敏感性对比研究 被引量：15

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作者 张建军 房务农 +1 位作者 卜华全 李午申 《压力容器》 北大核心 2008年第11期15-18,共4页

B610CF-L2与JFE-HI TEN610U2L同属ReL≥490 MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明:其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比... B610CF-L2与JFE-HI TEN610U2L同属ReL≥490 MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明:其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比后者稍低。从而为今后低温球罐的建造提供借鉴。 展开更多

关键词 低温高强钢 冷裂纹敏感性 再热裂纹敏感性

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HG70低合金高强钢的焊接冷裂敏感性及其焊接预热温度的拟定 被引量：9

9

作者 任芝兰 邓彬 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第23期152-154,共3页

综合运用碳当量法、焊接冷裂敏感指数法、插销试验和斜Y坡口试验,研究了HG70低合金高强钢的焊接冷裂敏感性。结果表明,10mm厚的HG70钢板具有一定的淬硬倾向,焊前应进行低温预热,以提高其临界断裂应力,降低其冷裂敏感性;预热温度应控制... 综合运用碳当量法、焊接冷裂敏感指数法、插销试验和斜Y坡口试验,研究了HG70低合金高强钢的焊接冷裂敏感性。结果表明,10mm厚的HG70钢板具有一定的淬硬倾向,焊前应进行低温预热,以提高其临界断裂应力,降低其冷裂敏感性;预热温度应控制在80～120℃。 展开更多

关键词 HG70钢 焊接性 冷裂纹敏感性

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00Cr13Ni5Mo不锈钢的焊接裂纹敏感性试验研究

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作者 许海刚 王治宇 马晓光 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第7期258-260,共3页

采用小铁研试验对正火及正火+回火态的00Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢进行了焊接冷裂纹敏感性研究。焊接接头微观组织和显微硬度分析结果表明,两种热处理状态条件下的00Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢均有良好的抗冷裂纹敏感性,正火态马氏体不锈钢焊... 采用小铁研试验对正火及正火+回火态的00Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢进行了焊接冷裂纹敏感性研究。焊接接头微观组织和显微硬度分析结果表明,两种热处理状态条件下的00Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢均有良好的抗冷裂纹敏感性,正火态马氏体不锈钢焊后热影响区发生明显软化,正火+回火态焊后接头硬度则为焊缝区至母材区逐步降低的趋势。 展开更多

关键词 马氏体不锈钢 小铁研试验 冷裂纹敏感性

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T91锅炉热强钢管焊接性能的试验研究 被引量：2

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作者 杨宣进 黄新民 《广东电力》 2009年第12期45-49,共5页

以国产焊接用T91锅炉热强钢管为主要研究对象,根据焊接线能量、焊前预热和焊后热处理等条件对焊接的影响设计了试验的正交方案,并用硬度试验、断口扫描、电镜观察等多种试验和分析方法对其焊接成品进行了焊接性和冷裂敏感性等方面的研... 以国产焊接用T91锅炉热强钢管为主要研究对象,根据焊接线能量、焊前预热和焊后热处理等条件对焊接的影响设计了试验的正交方案,并用硬度试验、断口扫描、电镜观察等多种试验和分析方法对其焊接成品进行了焊接性和冷裂敏感性等方面的研究。结果表明:采用焊前预热150℃以上、小热输入多层焊、焊后(770±10)℃、1 h高温回火工艺能降低T91钢焊接热影响区的淬硬倾向及焊接接头中的扩散氢含量,使得马氏体中的碳得到充分的扩散以形成回火索氏体,改善了T91钢管接头的韧塑性。 展开更多

关键词 T91钢 冷裂纹敏感性 焊后热处理

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不同预热温度下马氏体钢焊接性及力学性能研究 被引量：4

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作者 张俊华 刘云韬 +2 位作者 贾谦 赵伟刚 孔令明 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期86-93,共8页

针对火箭发动机在重复利用中机架等结构焊接件的可靠性提升问题,用G232焊条焊接10Cr13Ni2马氏体钢,通过冷裂纹敏感性、拉伸、冲击试验,研究在不同工艺对钢材的焊接性及焊接接头力学性能的影响,获得最佳焊接工艺对焊接接头受力载荷的影... 针对火箭发动机在重复利用中机架等结构焊接件的可靠性提升问题,用G232焊条焊接10Cr13Ni2马氏体钢,通过冷裂纹敏感性、拉伸、冲击试验,研究在不同工艺对钢材的焊接性及焊接接头力学性能的影响,获得最佳焊接工艺对焊接接头受力载荷的影响。结果表明:预热温度为0~250℃时,接头产生冷裂纹倾向小;预热温度由150℃升至250℃时,焊接接头抗拉强度增加,断口由韧性的韧窝-准解理断裂变为接近脆性的韧窝-准解理断裂,经610℃回火后抗拉强度下降;3种工艺对焊接接头热影响区冲击韧性影响均小。 展开更多

关键词 马氏体不锈钢 焊接接头 冷裂纹敏感性 力学性能

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NM450耐磨钢板焊接接头的显微组织和力学性能 被引量：11

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作者 董现春 张楠 +1 位作者 韩妮丹 陈延清 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期44-47,53,共5页

采用ER50-6焊丝对NM450耐磨钢板进行了CO_2气体保护焊,研究了接头的显微组织、力学性能,以及焊接冷裂纹敏感性。结果表明:焊缝组织为块状铁素体+针状铁素体,热影响区粗晶区和正火区的组织分别为板条马氏体和铁素体+渗碳体;焊缝区、粗晶... 采用ER50-6焊丝对NM450耐磨钢板进行了CO_2气体保护焊,研究了接头的显微组织、力学性能,以及焊接冷裂纹敏感性。结果表明:焊缝组织为块状铁素体+针状铁素体,热影响区粗晶区和正火区的组织分别为板条马氏体和铁素体+渗碳体;焊缝区、粗晶区、正火区和不完全重结晶区的硬度分别为220,412,234,386HV,马氏体分解导致正火区和不完全重结晶区硬度降低;接头的抗拉强度为768 MPa,焊缝中心、影响区和母材的-20℃夏比冲击吸收功分别为110,140,88J;此钢有一定的冷裂纹敏感性,在环境温度32.6℃、不预热焊接时不会产生裂纹,在环境温度-1.4℃、不预热焊接时,接头根部裂纹率和截面裂纹率均为100%,80℃预热焊接则不会产生焊接裂纹。 展开更多

关键词 NM450耐磨钢板 焊接 冷裂纹敏感性 显微组织 力学性能

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10CrNi3MoV钢焊接热影响区组织和晶粒度研究 被引量：13

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作者 方洪渊 魏金山 张田宏 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2003年第3期240-243,共4页

采用焊接热模拟技术研究了590MPa级船用高强度结构钢焊接热影响区组织和晶粒度的变化规律.研究结果表明:10CrNi3MoV钢热影响区粗晶区(CGHAZ)经峰值温度在临界相变点Ac1'和Ac3'温度范围二次热循环后,具有粗大组织或粗大晶粒遗传... 采用焊接热模拟技术研究了590MPa级船用高强度结构钢焊接热影响区组织和晶粒度的变化规律.研究结果表明:10CrNi3MoV钢热影响区粗晶区(CGHAZ)经峰值温度在临界相变点Ac1'和Ac3'温度范围二次热循环后,具有粗大组织或粗大晶粒遗传现象.焊接线能量(t8/5时间)对粗大晶粒遗传没有影响,但对粗大组织遗传具有显著影响.当t8/5较小时,能够产生粗大组织遗传.当t8/5较大时,仅仅产生粗大晶粒遗传.并且,随着t8/5值增加,产生粗大组织遗传的温度区间减小. 展开更多

关键词 10CRNI3MOV钢 焊接 热影响区 晶粒度 粗晶区 温度 粗大组织 冷裂纹敏感性 船舶

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激光熔融沉积TC4-IN625双金属结构梯度过渡区的组织

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作者 徐国建 王超 +2 位作者 王辰阳 王文博 张国瑜 《沈阳工业大学学报》 CAS 北大核心 2022年第4期389-396,共8页

针对航天航空等领域中同一零部件不同部位需要具有不同性能的需求,在400℃预热温度条件下利用激光熔融沉积技术制备TC4-IN625双金属结构试样.结果表明:TC4区相组成为α-Ti+β-Ti,IN625区相组成为γ-Ni+Laves相;随着混合粉末中IN625含量... 针对航天航空等领域中同一零部件不同部位需要具有不同性能的需求,在400℃预热温度条件下利用激光熔融沉积技术制备TC4-IN625双金属结构试样.结果表明:TC4区相组成为α-Ti+β-Ti,IN625区相组成为γ-Ni+Laves相;随着混合粉末中IN625含量的增加,梯度过渡区脆性金属间化合物Ti_(2)Ni、TiNi、TiNi_(3)等生成量增加.试样显微硬度先增加后降低,在40%TC4+60%IN625沉积区硬度达到最大值,且当混合粉末中IN625含量低于40%时,梯度过渡区不产生裂纹,当其含量超过60%时产生裂纹,沉积层的冷裂纹敏感性与显微硬度成正比. 展开更多

关键词 激光熔融沉积 梯度过渡区 钛合金 镍基高温合金 金属间化合物 显微组织 显微硬度 冷裂纹敏感性

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信息

16

《化工设备与管道》 CAS 2005年第1期36-36,共1页

关键词 化工设备设计 代表 张永久 副总裁 会议 中心站 安全评定 化工部 勘察设计协会 冷裂纹敏感性 球罐

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