期刊文献+
共找到4篇文章
< 1 >
每页显示 20 50 100
双凹腔AVC冷态流动特性研究 被引量:1
1
作者 田佳莹 曾卓雄 +3 位作者 徐义华 薛锋 郭译群 袁琨 《弹箭与制导学报》 CSCD 北大核心 2015年第6期87-90,共4页
为探究第三钝体对双凹腔先进旋涡燃烧室内部冷态流动特性的影响,通过数值模拟其冷态流场,研究了不同钝体结构参数对燃烧室总压损失及旋涡结构的影响;在已有的最佳两钝体结构基础上增加第三钝体,采用改变来流条件的方法,研究了流速度对... 为探究第三钝体对双凹腔先进旋涡燃烧室内部冷态流动特性的影响,通过数值模拟其冷态流场,研究了不同钝体结构参数对燃烧室总压损失及旋涡结构的影响;在已有的最佳两钝体结构基础上增加第三钝体,采用改变来流条件的方法,研究了流速度对旋涡燃烧室流动特性的影响。结果表明,第三钝体的几何尺寸及来流速度变化对燃烧室内部的流场影响显著。 展开更多
关键词 先进旋涡燃烧室 双凹腔 流动特性 数值模拟
在线阅读 下载PDF
联焰板宽度对单凹腔驻涡燃烧室冷态流场特性影响的试验研究 被引量:2
2
作者 朱一骁 何小民 金义 《推进技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第10期2296-2312,共17页
为了研究联焰板宽度对单凹腔驻涡燃烧室冷态流场特性的影响,设计了一个带扩压器和机匣的单凹腔驻涡燃烧室,并在此基础上通过改变联焰板宽度进行了冷态流场试验。试验在常温常压状态下进行,试验中的主要研究参数如下:在保持联焰板数目不... 为了研究联焰板宽度对单凹腔驻涡燃烧室冷态流场特性的影响,设计了一个带扩压器和机匣的单凹腔驻涡燃烧室,并在此基础上通过改变联焰板宽度进行了冷态流场试验。试验在常温常压状态下进行,试验中的主要研究参数如下:在保持联焰板数目不变时,联焰板宽度分别为40mm,30mm,20mm;在改变联焰板数目时,联焰板数目分别为1,3。研究结果表明:在主流中心(PM)截面上,凹腔内存在双涡流动结构,主涡位于凹腔的中间位置,约占凹腔区域面积的80%;副涡位于主涡与主流之间,约占凹腔区域面积的20%。在联焰板中心(PA)截面上,不同的联焰板宽度会形成两种不同的流线形态,当联焰板宽度较宽时,凹腔内为单涡流动结构,仅存在主涡结构,主涡回流气流沿联焰板向火焰筒下壁面流动;当联焰板宽度较窄时,凹腔内为双涡流动结构,主流气流卷入联焰板后。联焰板宽度对流场特性的影响可以总结为:当联焰板宽度减小时,在PM截面上,凹腔副涡涡心位置在轴向上向上游移动,在径向上向主流移动,主流气流向凹腔扩张程度变小;在PA截面上,联焰板后出现主流和旋涡结构。 展开更多
关键词 单凹腔驻涡燃烧室 流场特性 试验研究
在线阅读 下载PDF
低NO_(x)旋流燃烧器冷态动力场数值模拟研究 被引量:5
3
作者 刘鹏宇 李德波 +5 位作者 刘彦丰 陈拓 陈兆立 陈智豪 廖宏楷 冯永新 《广东电力》 2022年第1期118-126,共9页
为解决采用OPCC型旋流燃烧器的锅炉出现大面积燃烧器喷口烧毁的问题,基于商用计算流体力学软件Fluent对OPCC型旋流燃烧器开展数值模拟研究,采用控制变量法研究中心风,一次风,内、外二次风风速与旋流燃烧器冷态动力场的关系。结果表明:... 为解决采用OPCC型旋流燃烧器的锅炉出现大面积燃烧器喷口烧毁的问题,基于商用计算流体力学软件Fluent对OPCC型旋流燃烧器开展数值模拟研究,采用控制变量法研究中心风,一次风,内、外二次风风速与旋流燃烧器冷态动力场的关系。结果表明:中心风风速与回流区距喷口距离成正比例关系;中心风风速过小会增加燃烧器喷口烧毁的可能性,风速过大易造成大回流区紊乱。一次风风速过小或较大会分别导致大回流区的轴向长度和径向宽度明显减小。内二次风风速低于一次风风速时,内、外二次风将产生飞边现象,极易诱发因水冷壁沾污结渣和高温腐蚀而导致的水冷壁爆管和炉膛熄火等事故;内二次风风速高于外二次风风速时,大回流区的轴向长度和径向宽度均减小。外二次风主要影响回流区的大小和范围;外二次风风速低于一次风风速时,无法形成良好的回流区;外二次风风速高于内二次风风速且梯度较大时,大回流区轴向长度减小。因此在工程实际中,中心风风速应采用适中的5 m/s,一次风风速应选用适中的22.4 m/s,内二次风风速宜采用高于一次风风速的35.2 m/s,外二次风风速应采用高于内二次风且梯度较小的36.4 m/s。 展开更多
关键词 OPCC型旋流燃烧器 数值模拟 冷态特性 动力场
在线阅读 下载PDF
Dynamic characteristics of cold rolling mill and strip based on flatness and thickness control in rolling process 被引量:8
4
作者 孙建亮 彭艳 刘宏民 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS 2014年第2期567-576,共10页
The dynamic model of cold rolling mill based on strip flatness and thickness integrated control was proposed,containing the following sub-models:the rolling process model,the dynamic model of rolls along axial directi... The dynamic model of cold rolling mill based on strip flatness and thickness integrated control was proposed,containing the following sub-models:the rolling process model,the dynamic model of rolls along axial direction,and the compensation model.Based on the rule of volume flow rate,the dynamic rolling process model was built.The work roll and backup roll were taken as elastic continuous bodies,the effect of shear and moment of inertia were taken into consideration,and then the dynamic model of rolls was built.The two models were coupled together,and the dynamic model of rolling mill was built.In the dynamic model,the thermal expansion of the rolls,the wear of the rolls and other related parameters can not be considered.In order to compensate the dynamic model,the coupled static model of rolls and strip was applied.Then,according to the inner relationship of these models,the dynamic model and the compensation model were coupled,and the dynamic model of rolling mill based on the strip flatness and thickness integrated control was built.The dynamic simulation of the rolling process was made,and the dynamic thickness and the dynamic flatness information were obtained.This model not only provides a theory basis for the virtual rolling,but also provides a platform for the application of advanced control theory. 展开更多
关键词 cold rolling dynamic simulation strip flatness strip thickness transverse vibration
在线阅读 下载PDF
上一页 1 下一页 到第
使用帮助 返回顶部