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道间温度与焊后热处理冷却速率对P91钢焊缝金属冲击韧性与耐腐蚀性能的影响
1
作者 徐晓龙 李文清 +3 位作者 刘梓申 杨飞 毛兴贵 蒋勇 《机械工程材料》 北大核心 2025年第3期41-48,共8页
在不同道间温度(250,300℃)下对P91钢进行8层16道埋弧焊,并对焊缝金属进行760℃×2 h焊后热处理,冷却速率分别为55℃·h^(−1)和约20℃·h^(−1)(随炉冷却),研究了道间温度与焊后热处理冷却速率对焊缝金属冲击韧性和耐腐蚀性... 在不同道间温度(250,300℃)下对P91钢进行8层16道埋弧焊,并对焊缝金属进行760℃×2 h焊后热处理,冷却速率分别为55℃·h^(−1)和约20℃·h^(−1)(随炉冷却),研究了道间温度与焊后热处理冷却速率对焊缝金属冲击韧性和耐腐蚀性能的影响。结果表明:当道间温度为250℃时,随着焊后热处理冷却速率由约20℃·h^(−1)提高到55℃·h^(−1),焊缝金属晶界处碳化物含量及其聚集程度降低,冲击吸收能量明显提高(幅度约68%),波动程度明显降低,自腐蚀电位提高,自腐蚀电流密度降低;当焊后热处理冷却速率约为20℃·h^(−1)时,随着道间温度由250℃升高到300℃,碳化物含量及其聚集程度降低,冲击吸收能量略微提高,波动程度略微降低,自腐蚀电位提高,自腐蚀电流密度降低。在试验参数范围内,P91钢埋弧焊的道间温度和焊后热处理冷却速率应分别控制在250℃和55℃·h^(−1),此时焊缝金属的冲击吸收能量最大,其波动程度最小,自腐蚀电位最大,自腐蚀电流密度最小,冲击韧性和耐腐蚀性能最优。 展开更多
关键词 P91耐热钢 埋弧焊 焊后热处理 冲击韧性 碳化物 耐腐蚀性能
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S355NL钢风电法兰锻件低温冲击韧性不良的原因
2
作者 张泽晨 曹铁山 +2 位作者 赵杰 吕德超 程从前 《机械工程材料》 北大核心 2025年第3期128-134,共7页
某厂生产的某批次S355NL钢风电法兰锻件的−50℃冲击吸收能量较低且波动较大,通过对比不合格和合格法兰锻件的力学性能、断口形貌、显微组织,结合生产工艺分析了其低温冲击韧性不良的原因。结果表明:不合格法兰锻件冲击断口呈脆性断裂特... 某厂生产的某批次S355NL钢风电法兰锻件的−50℃冲击吸收能量较低且波动较大,通过对比不合格和合格法兰锻件的力学性能、断口形貌、显微组织,结合生产工艺分析了其低温冲击韧性不良的原因。结果表明:不合格法兰锻件冲击断口呈脆性断裂特征,纤维断面率几乎为0,在冲击过程中裂纹的扩展路径较平直,而合格法兰锻件冲击断口呈韧性和脆性混合断裂形貌,纤维断面率为60%,裂纹扩展路径更加曲折。正火温度偏高、在炉加热时间较长而导致的晶粒粗大、晶粒尺寸分布不均匀是S355NL钢风电法兰锻件低温冲击韧性不良的主要原因,组织中不均匀分布的珠光体也是法兰锻件韧性降低的原因之一。 展开更多
关键词 S355NL钢法兰锻件 低温冲击韧性 显微组织 断口形貌
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焊后热处理对Q690高强钢焊缝金属冲击韧性的影响 被引量：4
3
作者 焦继军 曹睿 +3 位作者 李义民 王丛元 何伟平 闫英杰 《材料导报》 北大核心 2025年第4期127-134,共8页
利用夏比冲击试验、OM、SEM和EBSD等方法研究了焊后热处理对Q690高强钢焊缝金属冲击韧性的影响。结果表明,热处理后,冲击韧性恶化,但随着热处理温度的升高,冲击韧性有所改善。通过起裂源附近的组织发现,不同状态下起裂源附近都存在粗大... 利用夏比冲击试验、OM、SEM和EBSD等方法研究了焊后热处理对Q690高强钢焊缝金属冲击韧性的影响。结果表明,热处理后,冲击韧性恶化,但随着热处理温度的升高,冲击韧性有所改善。通过起裂源附近的组织发现,不同状态下起裂源附近都存在粗大的块状铁素体,而焊缝中间两相区由于金属处于过热状态,块状铁素体最为粗大,结合冲击功与中间两相区块状铁素体晶粒尺寸的关系,判断中间两相区的块状铁素体为薄弱区域,引起开裂。而关于热处理对冲击韧性的影响,究其原因是热处理过程中,焊缝金属发生回复,细小的板条合并成引起开裂的粗大块状铁素体,使得阻碍能力较强的大角度晶界减少,再加上碳化物在晶界析出,发生晶界脆化,使得冲击断裂模式由焊态的韧性断裂恶化为热处理态的混合断裂。但随着热处理温度的升高,粗大的块状铁素体开始被分割成尺寸较小的相,使得冲击功升高。 展开更多
关键词 Q690高强钢 焊缝金属 冲击韧性 块状铁素体
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低能电磁冲击对TC11钛合金显微组织和冲击韧性的影响
4
作者 王方磊 段亚轩 孙倩 《机械工程材料》 北大核心 2025年第10期31-35,共5页
采用低能电磁冲击对锻态网篮组织TC11钛合金进行处理,冲击过程中试样表面最高温度不超过200℃,研究了低能电磁冲击过程中显微组织和冲击韧性的演变。结果表明:低能电磁冲击使TC11钛合金发生一定程度的相变,随着低能电磁冲击时间的延长,... 采用低能电磁冲击对锻态网篮组织TC11钛合金进行处理,冲击过程中试样表面最高温度不超过200℃,研究了低能电磁冲击过程中显微组织和冲击韧性的演变。结果表明:低能电磁冲击使TC11钛合金发生一定程度的相变,随着低能电磁冲击时间的延长,β相占比先增大后减小,α相致密程度先降低后升高,冲击吸收能量先增大后减小,当冲击时间超过0.88 s后,冲击吸收能量低于未冲击试验合金。当低能电磁冲击时间为0.44 s时,试验合金的冲击韧性最好,冲击吸收能量为170.5 J,相比于未冲击试验合金提升约14.1%;冲击韧性的提高与β相含量的增加、α/β相界面处产生的中间相层和局部球化有关。 展开更多
关键词 低能电磁冲击 TC11钛合金 冲击韧性 相变 球化
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800 MPa级光伏支架用钢冲击韧性影响规律及焊接性分析
5
作者 张永林 成会朝 +2 位作者 杨海锋 刘宁 梁远栋 《焊接学报》 北大核心 2025年第7期138-144,共7页
通过焊接热模拟试验,模拟不同冷却速度下800 MPa级光伏支架用钢粗晶热影响区(coarse grain heat affected zone,CGHAZ)的焊接热循环过程,在光学显微镜(optical microscope,OM)下观察热模拟试样的显微组织,分析冷却速度对CGHAZ显微组织... 通过焊接热模拟试验,模拟不同冷却速度下800 MPa级光伏支架用钢粗晶热影响区(coarse grain heat affected zone,CGHAZ)的焊接热循环过程,在光学显微镜(optical microscope,OM)下观察热模拟试样的显微组织,分析冷却速度对CGHAZ显微组织的影响规律;并且,通过对热模拟试样进行冲击试验,结合扫描电镜(scanning electron microscope,SEM),分析冷却速度对CGHAZ韧性的影响规律.结果表明,随着冷却速度的增大,CGHAZ显微组织由粒状贝氏体(granular bainite,GB)+晶界处存在的先共析铁素体(proeutectoid ferrite,PF),逐渐转变为GB+少量板条贝氏体(lamellar bainite,LB),最后转变为全部LB.并且,随着冷却速度的提高,冲击韧性逐渐改善,-20℃冲击吸收能量均值从14.33 J逐渐提高到58 J,冲击断口从典型的脆性断裂形貌逐渐转变为韧性+解理混合断裂,最后转变为明显的韧性断裂特征.除此之外,考虑到800 MPa级光伏支架用钢强度较高,通过碳当量法和Graville图法间接评价焊接性,并通过冷裂纹敏感性指数评估了其冷裂纹倾向,分析结果表明,焊接性良好,焊接冷裂纹倾向较小. 展开更多
关键词 光伏支架用钢 粗晶热影响区 冷却速度 冲击韧性 焊接性分析
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高冲击韧性锚杆(索)主动支护技术 被引量：1
6
作者 杨超 付玉凯 +2 位作者 董亚东 李鹏 任杰 《煤炭工程》 北大核心 2025年第4期34-40,共7页
针对冲击地压巷道围岩变形破坏严重、支护强度低等难题,分析了应力波对巷道的影响,开发了高冲击韧性锚杆(索),提出了高冲击韧性锚杆和高强锚索协同防冲作用机理。以母杜柴登矿30207风巷为工程背景,依据巷道条件环境,从支护材料和支护体... 针对冲击地压巷道围岩变形破坏严重、支护强度低等难题,分析了应力波对巷道的影响,开发了高冲击韧性锚杆(索),提出了高冲击韧性锚杆和高强锚索协同防冲作用机理。以母杜柴登矿30207风巷为工程背景,依据巷道条件环境,从支护材料和支护体结构进行了高冲击韧性锚杆(索)支护的设计与应用。从现场监测结果可知,试验区巷道变形得到明显控制,变形主要以底鼓和两帮变形为主,巷道掘进期间底鼓量达到400 mm,两帮移近量达到300 mm。随着巷道掘进,顶板锚杆(索)受力逐渐稳定,受力分别为170 kN、150 kN;回采帮锚杆(索)受力差别较大,锚杆轴力逐渐损失并逐步稳定;煤柱侧帮锚杆受力波动大,锚索受力相对较小,受力位于70~110 kN。总体来看,该支护方案提高了巷道支护强度,保证了巷道围岩稳定性,支护效果良好。 展开更多
关键词 冲击地压 高冲击韧性锚杆(索) 主动支护 巷道围岩控制
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热输入对吉帕钢CGHAZ低温冲击韧性影响机理
7
作者 马一鸣 郭枭 +4 位作者 韩莹 姜英龙 刘自成 甘洪丰 宋昌洪 《焊接学报》 CSCD 北大核心 2024年第12期90-98,共9页
为研究热输入影响吉帕钢粗晶热影响区(coarse grain heat affected zone,CGHAZ)低温冲击韧性的本质原因,采用热模拟技术制备CGHAZ模拟试样,结合示波冲击试验和光学显微镜(optical microscope,OM)、电子背散射衍射(electron backscattere... 为研究热输入影响吉帕钢粗晶热影响区(coarse grain heat affected zone,CGHAZ)低温冲击韧性的本质原因,采用热模拟技术制备CGHAZ模拟试样,结合示波冲击试验和光学显微镜(optical microscope,OM)、电子背散射衍射(electron backscattered diffraction,EBSD)的组织定量表征方法,分析了微观组织和晶粒尺寸对冲击韧性的影响规律.结果表明,随着热输入增大,在27~53 kJ/cm组织含量变化显著;在30~40 kJ/cm原始奥氏体晶粒(prior austenite grain,PAG)快速长大;在50~60 kJ/cm大角度晶界(high angle grain boundary,HAGB)频率快速升高且有效晶粒(effective grain,EG)直径快速下降.热输入为10 kJ/cm时,呈现脆性断裂;热输入为30和100 kJ/cm时,表现为韧性断裂;热输入为40和50 kJ/cm时,处于韧-脆断裂的过渡状态.热输入处于10~30 kJ/cm和60~100 kJ/cm时,CGHAZ低温冲击韧性主要受组织含量影响;热输入处于30~60 kJ/cm时,CGHAZ低温冲击韧性的主要影响因素从PAG直径向HAGB频率和EG直径转变. 展开更多
关键词 吉帕钢 低温冲击韧性 微观组织 晶粒尺寸
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长期时效对镍铁基高温合金组织和冲击韧性的影响 被引量：4
8
作者 李力敏 党莹樱 +4 位作者 黄锦阳 刘鹏 李沛 鲁金涛 袁勇 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第18期214-219,共6页
高参数超超临界机组是未来火电技术的核心研究和发展方向,新型镍铁基高温合金HT650T(GH4650T)是650℃等级机组过热器、再热器用重要的候选材料,本研究将固溶态HT650T合金管材分别置于650℃和700℃进行0~10000 h的等温时效实验,分析了时... 高参数超超临界机组是未来火电技术的核心研究和发展方向,新型镍铁基高温合金HT650T(GH4650T)是650℃等级机组过热器、再热器用重要的候选材料,本研究将固溶态HT650T合金管材分别置于650℃和700℃进行0~10000 h的等温时效实验,分析了时效过程中合金强化相、晶内和晶界碳化物等微观组织以及室温冲击韧性的变化趋势。结果表明:时效过程中合金主要强化相γ′相的粗化受基体元素扩散控制,粗化动力学遵循Lifshitz-Slyozov-Wagner熟化规律。随时效时间的延长,晶界MX相的变化不明显,M_(23)C_(6)析出量增多且宽化,晶界碳化物在时效至10000 h仍保持不连续的形态,未发现有害相析出。室温冲击韧性的下降与晶界碳化物的粗化具有关联性,时效后期冲击韧性趋于稳定,表明HT650T具有良好的组织和性能稳定性,研究结果可为HT650T合金的工程应用提供理论和实验依据。 展开更多
关键词 镍铁基高温合金 长期时效 组织稳定性 冲击韧性
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440 MPa级高强钢焊条熔敷金属组织与低温冲击韧性研究 被引量：4
9
作者 曾道平 郑韶先 +2 位作者 安同邦 代海洋 马成勇 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期120-128,I0010,共10页
为满足440 MPa级高强钢对焊接材料的需求,研制了三种焊条,并进行了熔敷金属焊接试验,使用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段研究了熔敷金属组织与低温冲击韧性.结果表明,随着Mn,Ni,Cr和Cu含量的增大,熔敷金属的-40℃平均冲击吸收功... 为满足440 MPa级高强钢对焊接材料的需求,研制了三种焊条,并进行了熔敷金属焊接试验,使用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段研究了熔敷金属组织与低温冲击韧性.结果表明,随着Mn,Ni,Cr和Cu含量的增大,熔敷金属的-40℃平均冲击吸收功从35.7 J逐渐增至96.3 J,低温冲击韧性逐渐提高;随着Mn,Ni,Cr和Cu含量的增大,虽然熔敷金属中M23C6型碳化物含量逐渐增大,但是熔敷金属的CCT曲线逐渐右移,相变温度逐渐降低,使得针状铁素体含量逐渐增加,铁素体板条尺寸逐渐减小和板条间交织状分布趋势逐渐增强,M-A组元含量及尺寸逐渐减小,是低温冲击韧性逐渐提高的主要原因;含Cu熔敷金属中夹杂物外层会形成CuS,针状铁素体形核更容易,有利于低温冲击韧性提高. 展开更多
关键词 440 MPa级高强钢 熔敷金属 针状铁素体 M-A组元 低温冲击韧性
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影响P91耐热钢焊缝金属冲击韧性的因素分析 被引量：3
10
作者 李文清 曹睿 +4 位作者 杨飞 徐晓龙 毛兴贵 蒋勇 闫英杰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期143-147,共5页
利用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪、电解萃取实验等研究了P91耐热钢焊缝金属冲击韧性不稳定的原因。结果表明,焊缝金属的组织为铁素体组织,在铁素体基体与晶界处分布着大量的析出相。析出相主要为M_(23)C_(6)型碳化物和氧化物夹杂... 利用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪、电解萃取实验等研究了P91耐热钢焊缝金属冲击韧性不稳定的原因。结果表明,焊缝金属的组织为铁素体组织,在铁素体基体与晶界处分布着大量的析出相。析出相主要为M_(23)C_(6)型碳化物和氧化物夹杂,其中晶界处聚集的M_(23)C_(6)是影响焊缝金属冲击韧性的主要原因。通过对不同冲击韧性值的试样晶界处碳化物的面积分数统计发现,M_(23)C_(6)面积分数的增加导致焊缝金属的冲击韧性下降。 展开更多
关键词 P91耐热钢 冲击韧性 M_(23)C_(6)碳化物
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P91钢焊缝金属碳化物聚集程度的差异对焊缝金属冲击韧性的影响 被引量：2
11
作者 李文清 马景平 +5 位作者 曹睿 徐晓龙 杨飞 毛兴贵 蒋勇 闫英杰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第20期198-204,共7页
利用夏比冲击试验、SEM扫描电镜和EBSD分析等方法研究了在P91钢焊缝金属微观组织中晶界处碳化物的聚集程度差异对焊缝金属冲击韧性的影响。结果表明:焊态与热处理态下P91钢焊缝金属微观组织不同,焊态下组织为未回火板条马氏体组织,热处... 利用夏比冲击试验、SEM扫描电镜和EBSD分析等方法研究了在P91钢焊缝金属微观组织中晶界处碳化物的聚集程度差异对焊缝金属冲击韧性的影响。结果表明:焊态与热处理态下P91钢焊缝金属微观组织不同,焊态下组织为未回火板条马氏体组织,热处理态为铁素体组织。碳化物沿着晶界呈颗粒链的形式聚集,在碳化物周围观察到了微孔及微孔聚集的现象。碳化物颗粒在力的作用下发生应力集中,在碳化物周围形成微孔,晶界处碳化物颗粒链聚集程度越高,则微孔体积分数越高,微孔快速聚集到一起形成裂纹,导致冲击韧性降低。基体中析出相呈弥散分布,析出相数量越多,基体弥散强化效果越显著,冲击韧性降低。EBSD实验结果表明,晶界处分布着大量M_(23)C_(6)型碳化物,基体中也有少量的M_(23)C_(6)型碳化物。 展开更多
关键词 P91耐热钢 冲击韧性 碳化物
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热轧工艺对S32101经济型双相不锈钢低温冲击韧性的影响 被引量：2
12
作者 梁祥祥 韩培德 李国平 《热加工工艺》 北大核心 2024年第17期118-121,126,共5页
为研究热轧工艺对S32101经济型双相不锈钢低温冲击韧性的影响,设计不同的展宽系数(1.0、1.1、1.4)和压下率(75%、90%)进行热轧试验。在计算热力学相图并分析不同温度组织转变规律的基础上,选择合理的固溶处理工艺,研究热轧工艺对固溶处... 为研究热轧工艺对S32101经济型双相不锈钢低温冲击韧性的影响,设计不同的展宽系数(1.0、1.1、1.4)和压下率(75%、90%)进行热轧试验。在计算热力学相图并分析不同温度组织转变规律的基础上,选择合理的固溶处理工艺,研究热轧工艺对固溶处理后S32101双相不锈钢低温冲击韧性的影响。结果表明:不同热轧工艺下,S32101双相不锈钢低温冲击韧性随展宽系数和压下率的增加而提高;随固溶处理温度的升高和保温时间的延长而降低。随展宽系数和压下率的增加,奥氏体和铁素体条带间距减小并沿轧向分布。减小两相条带间距,提高奥氏体相比例可提高低温冲击韧性。 展开更多
关键词 双相不锈钢 热轧 固溶处理 冲击韧性
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淬火-配分处理对30CrMnSiA钢冲击韧性的影响 被引量：5
13
作者 冀宣名 王礼榕 +1 位作者 杨明 王攀智 《材料科学与工艺》 CAS CSCD 北大核心 2024年第3期18-28,共11页
淬火-配分(Quenching and Partitioning,Q&P)钢由于具有优异的综合性能而备受关注。本文设计了一步等温和二步等温处理工艺,通过改变淬火温度和等温温度获得了不同含量一次马氏体(PM)、残余奥氏体(RA)、二次马氏体(FM)及贝氏体(BF)... 淬火-配分(Quenching and Partitioning,Q&P)钢由于具有优异的综合性能而备受关注。本文设计了一步等温和二步等温处理工艺,通过改变淬火温度和等温温度获得了不同含量一次马氏体(PM)、残余奥氏体(RA)、二次马氏体(FM)及贝氏体(BF)的多相微观结构。采用XRD、EBSD综合分析了淬火配分处理对马氏体/贝氏体形态、位错密度、体积含量、变体选择行为以及冲击韧性的影响。示波冲击试验结果表明:330℃是一步淬火配分和二步淬火配分处理的最佳淬火温度,该温度能够获得最佳的冲击韧性。与一步淬火配分处理比较,二步淬火配分处理可以提高复相组织中的RA含量,并降低FM含量。最优的淬火温度和配分温度有利于降低马氏体/贝氏体(M/B)中的位错密度、增加RA和大角度晶界(HAGB)体积含量,从而显著改善Q&P钢的冲击韧性。 展开更多
关键词 复相组织 一步淬火配分(OQ&P) 两步淬火配分(TQ&P) 冲击韧性 大角度界面
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电磁冲击处理对TC11钛合金冲击韧性及其微观组织的影响 被引量：1
14
作者 李云峰 王方磊 孙倩 《热加工工艺》 北大核心 2024年第21期101-105,共5页
通过夏比冲击实验、金相显微镜、扫描电镜和透射电镜表征手段,研究了电磁冲击处理对TC11钛合金冲击韧性及其微观组织的影响。分析讨论了电磁冲击处理过程中处理时间对TC11钛合金冲击韧性的影响规律。结果表明,相比于未处理试样,处理时间... 通过夏比冲击实验、金相显微镜、扫描电镜和透射电镜表征手段,研究了电磁冲击处理对TC11钛合金冲击韧性及其微观组织的影响。分析讨论了电磁冲击处理过程中处理时间对TC11钛合金冲击韧性的影响规律。结果表明,相比于未处理试样,处理时间为0.44、0.88和1.32 s的电磁冲击处理使得试样的冲击吸收功分别提升13.2%、20.3%和3.1%。且随着处理时间的延长,TC11钛合金中α相含量不断上升。α相含量增加不利于TC11钛合金冲击韧性的提升,但电磁冲击处理引起的界面润湿和界面桥接对试样冲击功的提升起着决定性影响。 展开更多
关键词 冲击韧性 TC11钛合金 界面润湿 相变 电磁冲击处理
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热输入对埋弧增材厚壁构件微观组织与冲击韧性的影响 被引量：1
15
作者 王虎 武少杰 +1 位作者 董翼纶 程方杰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第11期179-183,共5页
本研究采用埋弧增材工艺,利用不同热输入制备了大壁厚试验件,分析了热输入对埋弧增材厚壁构件微观组织与冲击韧性的影响,为核电、海洋平台等领域利用增材制造技术制备大型构件提供了理论基础。结果表明:低热输入下所有沉积金属都经过了... 本研究采用埋弧增材工艺,利用不同热输入制备了大壁厚试验件,分析了热输入对埋弧增材厚壁构件微观组织与冲击韧性的影响,为核电、海洋平台等领域利用增材制造技术制备大型构件提供了理论基础。结果表明:低热输入下所有沉积金属都经过了完全的内生性热处理,组织上呈现为均匀细小的等轴晶形态,-60℃夏比冲击吸收功均值约为280 J,最低值也在200 J以上,低温冲击韧性优异;高热输入下沉积金属没有经过完全的内生性热处理,组织中出现了未完全重结晶带,残留了少量原始沉积态的粗大柱状组织,-60℃夏比冲击吸收功均值约为100 J,最低值只有9 J,分散度很大,冲击韧性不稳定。冲击吸收功的大小与试样缺口附近的微观组织形态有关:当缺口恰好开在完全重结晶区时,冲击功很高,形成典型的韧性断口;当缺口开在未完全重结晶带上时,冲击功很低,表现为脆性断口。要保证优异的低温冲击韧性,埋弧增材需要合适的热输入,因为过高的热输入会导致层间出现未完全重结晶组织,这是恶化其低温韧性的根源所在。 展开更多
关键词 埋弧增材 内生性热处理 显微组织 冲击韧性 断裂性能
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面向人工关节用UHMWPE模塑料冲击韧性的影响因素
16
作者 王子瑞 王柯 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期62-69,共8页
人工关节用模塑料的冲击韧性要求达到180 kJ/m^(2),随着人工关节使用寿命需求的提高,对作为人工关节垫片上游材料的超高分子量聚乙烯(UHMWPE)的韧性提出了更高的要求。本文选用不同分子量(M_(w))的树脂粉料,从粉料结构和加工方式的角度... 人工关节用模塑料的冲击韧性要求达到180 kJ/m^(2),随着人工关节使用寿命需求的提高,对作为人工关节垫片上游材料的超高分子量聚乙烯(UHMWPE)的韧性提出了更高的要求。本文选用不同分子量(M_(w))的树脂粉料,从粉料结构和加工方式的角度对UHMWPE的增韧原因进行探讨。发现特殊的粉料结构带来了更高的冲击韧性。通过对结晶相、非晶相和中间相的比例分析知道晶区的大小及分布和中间相含量会影响制品的冲击韧性。等温结晶这种后处理方式,能够明显增加样品的韧性。研究发现等温结晶提高冲击韧性的主要原因是用于传递应力的中间相含量提高,起到了提高能量吸收的作用。两个角度均论证了具有高中间相含量的制品具有更高的冲击韧性。研究结果为发展高韧性的人工关节用UHMWPE模塑料提供了有益参考。 展开更多
关键词 超高分子量聚乙烯 中间相 冲击韧性 等温结晶
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大厚度海上风电用钢的组织结构与低温冲击韧性
17
作者 石莉 龙杰 +3 位作者 庞辉勇 林明新 张海军 吴涛 《重庆大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期104-111,共8页
针对厚度为85 mm海上风电用S355G10+N钢板心部冲击功低且离散性大的问题,结合夹杂物生成理论,采用金相检验、扫描电镜及能谱分析研究了钢板不同厚度处的微观组织。结果表明,钢板的组织主要为粒状贝氏体、少量铁素体和少量珠光体。钢板... 针对厚度为85 mm海上风电用S355G10+N钢板心部冲击功低且离散性大的问题,结合夹杂物生成理论,采用金相检验、扫描电镜及能谱分析研究了钢板不同厚度处的微观组织。结果表明,钢板的组织主要为粒状贝氏体、少量铁素体和少量珠光体。钢板表面与1/4厚度处组织均匀,在钢板心部发现了严重偏析和板条贝氏体。冲击断口形貌表明,中心偏析导致生成的MnS和(Nb,Ti)C夹杂物为断裂源,其附近断裂方式为沿晶断裂。钢板中心偏析处的板条贝氏体加剧了裂纹的扩展,夹杂物与板条贝氏体的综合作用显著降低了钢板心部的冲击韧性。 展开更多
关键词 S355G10+N 冲击韧性 沿晶断裂 夹杂物
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固溶温度对TC16钛合金显微组织与冲击韧性的影响
18
作者 张明玉 张天蔚 岳旭 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第12期25-30,共6页
分别在两相区温度(840,860℃)与单相区温度(880℃)下对TC16钛合金进行2 h固溶处理,再进行560℃×8 h时效处理,研究了固溶温度对固溶态和时效态合金显微组织、物相组成和冲击韧性的影响。结果表明:经固溶处理后TC16钛合金组织主要由... 分别在两相区温度(840,860℃)与单相区温度(880℃)下对TC16钛合金进行2 h固溶处理,再进行560℃×8 h时效处理,研究了固溶温度对固溶态和时效态合金显微组织、物相组成和冲击韧性的影响。结果表明:经固溶处理后TC16钛合金组织主要由α相与α"相组成,再经时效处理后,主要由α相和β相组成;固溶温度的升高使固溶态合金中的初生α相含量降低,等轴化程度增加,针状α相和α"相含量增加,当固溶温度升高到880℃时,初生α相完全消失;再经时效处理后,组织中形成大量针状次生α相,且次生α相含量随固溶温度的升高而增加,而初生α相含量和尺寸与固溶态相比无明显变化。随着固溶温度的升高,固溶处理后合金的冲击吸收能量和冲击韧性值增加;经时效处理后,二者相比于固溶态均减小,且随固溶温度升高而不断降低;随着固溶温度的升高,冲击断口中韧窝数量减少,当固溶温度为880℃时,冲击断口主要由解理面组成;再经时效处理后,断口中出现较多二次裂纹,随着固溶温度的升高,二次裂纹数量增加。 展开更多
关键词 TC16钛合金 固溶温度 显微组织 冲击韧性 断口形貌
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高合金马氏体钢一次碳化物电渣重熔控制及其对冲击韧性和耐磨性的影响
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作者 蒋金哲 刘越 刘春明 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2024年第1期73-79,共7页
采用电渣重熔工艺,利用OM,SEM,TEM等手段研究了高合金马氏体钢中一次碳化物的特征演变及其对冲击韧性、耐磨性的影响.结果表明,电渣重熔有效细化了一次碳化物并改善了其分布,促进了高合金马氏体钢冲击韧性及耐磨性的提升.与真空冶炼铸... 采用电渣重熔工艺,利用OM,SEM,TEM等手段研究了高合金马氏体钢中一次碳化物的特征演变及其对冲击韧性、耐磨性的影响.结果表明,电渣重熔有效细化了一次碳化物并改善了其分布,促进了高合金马氏体钢冲击韧性及耐磨性的提升.与真空冶炼铸锭相比,电渣重熔处理后铸锭冲击断口中由一次碳化物引起的裂纹长度及宽度明显减小,冲击功由5.5 J提升至7.8 J.电渣重熔铸锭热处理后一次碳化物分布的均匀化以及二次碳化物的析出阻挡了磨粒对马氏体基体的切削,提升了马氏体钢的耐磨性. 展开更多
关键词 高合金马氏体钢 电渣重熔 合金碳化物 冲击韧性 磨粒磨损
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Q355/SKH9高速钢激光重频焊接接头冲击韧性分析
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作者 孙爽 许桂珍 刘贯军 《制造技术与机床》 北大核心 2024年第4期33-37,共5页
文章采用激光焊接技术制造Q355/SKH9高速钢焊接接头,并开展V型缺口冲击韧性实验。研究结果表明:当试验温度下降后,接头受到了更小冲击吸收能量作用,焊接接头形成了明显梯度冲击韧性;在BM中存在大量回火板条型马氏体组织,HAZ热处理时内... 文章采用激光焊接技术制造Q355/SKH9高速钢焊接接头,并开展V型缺口冲击韧性实验。研究结果表明:当试验温度下降后,接头受到了更小冲击吸收能量作用,焊接接头形成了明显梯度冲击韧性;在BM中存在大量回火板条型马氏体组织,HAZ热处理时内部形成了不同焊接热循环过程;在BM和HAZ断口部位形成了许多撕裂棱,表现为准解理断裂;断HAZ具备优异韧性,达到了比BM更优的韧性;经过回火处理后,板条马氏体与粒状贝氏体获得了更强冲击韧性;BM保持相对稳定的显微硬度与剪切强度,HAZ形成了大梯度变化的显微硬度与剪切强度;经过焊接热循环处理与之后回火过程,HAZ基体与晶界部位形成了更多碳化物,增大HAZ强度与硬度。 展开更多
关键词 高速钢 焊接接头 冲击韧性 显微组织 力学性能
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