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高温再热器管失效分析 被引量:1
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作者 朱衍勇 董毅 +3 位作者 司红 于桂岭 张志军 钟振前 《电子显微学报》 CAS CSCD 2005年第4期304-304,共1页
关键词 高温再热器管 失效分析 奥氏体不锈钢 显示材料 拉力试验 安全运动 材料脆化 微观组织 发电厂
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高温再热器管失效研究与对策
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作者 江国栋 卢建湘 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第8期250-252,共3页
对锅炉再热器管进行宏观检查、化学成分分析、金相显微组织观察和力学性能测试,分析了锅炉再热器管的失效原因。结果表明:该锅炉二级再热器管由于超温运行,因过热引起管子弯头的内外壁产生较厚的氧化皮。管子外弧面壁厚不足并在高温作... 对锅炉再热器管进行宏观检查、化学成分分析、金相显微组织观察和力学性能测试,分析了锅炉再热器管的失效原因。结果表明:该锅炉二级再热器管由于超温运行,因过热引起管子弯头的内外壁产生较厚的氧化皮。管子外弧面壁厚不足并在高温作用下使该处管子发生局部鼓胀,致使氧化皮开裂,露出的基体金属继续被氧化,管子内表面不断氧化与膨胀,导致锅炉二级再热器管破裂。 展开更多
关键词 再热器管 锅炉 金相组织 氧化
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超超临界二次再热机组塔式锅炉再热器管壁温度优化调整试验 被引量:7
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作者 王小华 梅振锋 +3 位作者 陈敏 姚啸林 陈宝康 施延洲 《热力发电》 CAS 北大核心 2017年第8期101-106,共6页
在再热器管壁不超温的前提下提升再热蒸汽温度是当前的一项重大课题。本文以1 000 MW二次再热机组塔式锅炉为研究对象,阐述了在提升再热蒸汽温度的同时保证管壁不超温的优化调整思路,即将2层再循环烟气水平摆角由对冲布置调整至下层再... 在再热器管壁不超温的前提下提升再热蒸汽温度是当前的一项重大课题。本文以1 000 MW二次再热机组塔式锅炉为研究对象,阐述了在提升再热蒸汽温度的同时保证管壁不超温的优化调整思路,即将2层再循环烟气水平摆角由对冲布置调整至下层再循环烟气水平摆角正切最大、上层正切居中,燃尽风水平摆角由无序布置调整至对冲布置,磨煤机组合运行方式由ABCDEF方式运行调整至ABCDE方式运行。优化调整后,额定负荷下,高/低压再热蒸汽温度由调整前的603.4℃/601.4℃提高至612.5℃/612.7℃,提升效果明显。但受限于管屏间吸热偏差,两侧管壁温度均存在低值,壁温最高点和最低点偏差改善并不明显。建议采取节流圈或受热面改造的办法,增加壁温低点的吸热量或降低壁温高点的吸热量。 展开更多
关键词 超超临界机组 锅炉 二次再热 再热蒸汽温度 再热器 管壁温度 优化调整
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再热汽温为623℃的再热器管壁温度优化调整 被引量:6
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作者 王小华 俞胜捷 +3 位作者 薛晓垒 王义兵 梅振锋 陈敏 《热力发电》 CAS 北大核心 2018年第6期91-97,共7页
本文以设计再热蒸汽温度为623℃的1台660 MW机组、1台1 000 MW机组和1台1 000 MW二次再热机组为研究对象,综合分析了造成再热蒸汽温度偏低的原因,并有针对性地进行了优化调整。优化后,再热蒸汽温度均有较大程度的提升,660 MW机组和1 000... 本文以设计再热蒸汽温度为623℃的1台660 MW机组、1台1 000 MW机组和1台1 000 MW二次再热机组为研究对象,综合分析了造成再热蒸汽温度偏低的原因,并有针对性地进行了优化调整。优化后,再热蒸汽温度均有较大程度的提升,660 MW机组和1 000 MW一次再热机组再热蒸汽温度分别由调整前的609.0℃和599.8℃提高至618.0℃和619.8℃,1 000 MW二次再热机组高/低压高温再热蒸汽温度分别由调整前的603.4℃和601.4℃提高至612.5℃和612.7℃;同时,末级再热器管壁温度高低点的偏差也有所降低。该研究结果可为同类型机组再热器管壁温度的优化调整提供参考。 展开更多
关键词 超超临界机组 再热器 再热蒸汽温度 管壁温度 超温 二次再热 优化调整
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再热器管异种钢焊缝断裂原因分析 被引量:11
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作者 吴奭登 高岩 盘荣旋 《热力发电》 CAS 北大核心 2011年第2期91-93,共3页
通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外... 通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外,12Cr1MoV和奥氏体钢焊缝金属线膨胀系数差别很大,在焊缝界面附近出现的明显热应力对裂纹的形成有一定的促进作用。 展开更多
关键词 再热器 异种钢接头 12CR1MOV TP304H 焊缝 泄漏
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电站锅炉过热器和再热器管壁温度计算的一种新方法 被引量:15
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作者 刘林华 王孟浩 杨宗煊 《动力工程》 CSCD 1995年第2期1-4,共4页
在大型电站锅炉中,随着蒸汽参数的不断提高,屏式和辐射式过热器的广泛应用,以及直流锅炉和低倍率强制循环锅炉的问世,使锅炉受热面,特别是过热器和再热器的管壁温度十分接近其安全极限。为此,作者针对过热器和再热器提出了一种由... 在大型电站锅炉中,随着蒸汽参数的不断提高,屏式和辐射式过热器的广泛应用,以及直流锅炉和低倍率强制循环锅炉的问世,使锅炉受热面,特别是过热器和再热器的管壁温度十分接近其安全极限。为此,作者针对过热器和再热器提出了一种由炉外壁温推算炉内壁温的新方法。 展开更多
关键词 锅炉 过热器 再热器 温度 计算 发电厂
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基于神经网络的锅炉过热器和再热器管壁温度预测研究 被引量:11
7
作者 周云龙 苏耀雷 《热力发电》 CAS 北大核心 2012年第5期22-26,共5页
提出了采用BP神经网络和RBF神经网络对锅炉过热器和再热器壁温进行预测的方法,经过网络训练和测试,使预测的管壁温度有一定的准确度。RBF神经网络较BP神经网络误差更小,更稳定,更适合于预测锅炉过热器和再热器的管壁温度。
关键词 锅炉 过热器 再热器 神经网络 壁温 预测
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过热器和再热器管道内壁氧化膜生长预测的新方法 被引量:2
8
作者 赵志渊 徐鸿 林振娴 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第10期733-736,共4页
通过对过热器/再热器管道的传热过程和拉-米公式进行研究,建立起预测管道内壁氧化膜生长的新的数值模型,并对某电厂的再热器管道进行了计算,将计算所得解析解与实际数据和模拟解进行对比.结果表明:基于数值模型的解析与模拟解有较好的... 通过对过热器/再热器管道的传热过程和拉-米公式进行研究,建立起预测管道内壁氧化膜生长的新的数值模型,并对某电厂的再热器管道进行了计算,将计算所得解析解与实际数据和模拟解进行对比.结果表明:基于数值模型的解析与模拟解有较好的一致性,并与实际数据吻合.但解析法的计算时间短、模型简单、便于现场操作,并且能够根据氧化膜的实际厚度计算出管壁各界面温度. 展开更多
关键词 氧化膜 生长 预测 过热器 再热器
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沙角A电厂5号锅炉再热器管泄漏原因分析及处理 被引量:9
9
作者 李天 《中国电力》 CSCD 北大核心 2005年第5期63-65,共3页
针对沙角A电厂5号炉在每次机组大、小修后进行水压试验期间,末级再热器管和屏式再热器管在与顶棚密封板的焊接焊缝处都会发生泄漏的问题,经多年的运行观察及对泄漏管子进行分析,认为顶棚密封的刚性结构、再热器管子材料金属机械性能相... 针对沙角A电厂5号炉在每次机组大、小修后进行水压试验期间,末级再热器管和屏式再热器管在与顶棚密封板的焊接焊缝处都会发生泄漏的问题,经多年的运行观察及对泄漏管子进行分析,认为顶棚密封的刚性结构、再热器管子材料金属机械性能相对较差,再热器管子与顶棚密封的焊接质量较差等是造成再热器管发生泄漏的主要原因。在该炉大修期间采用改装定位密封板、加装套管、更换再热器管材等相应措施对再热器顶棚密封结构进行了相应改造,改造后未出现泄漏情况,达到了预期的目的。 展开更多
关键词 锅炉 再热器管泄漏 再热器顶棚 密封结构
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T91钢高温再热器管材料组织力学性能变化 被引量:3
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作者 张道刚 冀彦昭 柯浩 《热力发电》 CAS 北大核心 2008年第6期69-72,共4页
对运行5.5万h及运行1000 h后的T91钢再热器爆管后的材料组织力学性能进行了研究。研究结果表明:由于管材运行老化,形成的碳化物网越来越严重,材料的抗拉强度、冲击韧性下降,针状特征减弱明显,铁素体块增多。新材料与运行后管子材料的拉... 对运行5.5万h及运行1000 h后的T91钢再热器爆管后的材料组织力学性能进行了研究。研究结果表明:由于管材运行老化,形成的碳化物网越来越严重,材料的抗拉强度、冲击韧性下降,针状特征减弱明显,铁素体块增多。新材料与运行后管子材料的拉伸曲线差异明显。 展开更多
关键词 高温再热器 爆管 力学性能 金相组织 T91钢
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火电厂1Cr18Ni9Ti不锈钢高温再热器管失效分析 被引量:6
11
作者 吴跃 罗畅 +1 位作者 刘俊建 周公文 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第7期254-257,共4页
通过宏观检查、金相组织检验、硬度检验、化学成分检验和力学性能测试,对某火电厂1Cr18Ni9Ti不锈钢高温再热器管进行了失效分析。结果表明:开裂管子内壁存在大量大小和深浅不一的凹坑类原始加工缺陷,而无缺陷位置管子组织和室温力学性... 通过宏观检查、金相组织检验、硬度检验、化学成分检验和力学性能测试,对某火电厂1Cr18Ni9Ti不锈钢高温再热器管进行了失效分析。结果表明:开裂管子内壁存在大量大小和深浅不一的凹坑类原始加工缺陷,而无缺陷位置管子组织和室温力学性能正常,化学成分符合标准要求。管子内壁大量凹坑导致应力集中,并使管子剩余壁厚小于最小需要壁厚,这样管子强度不足。在管子弯制过程中,凹坑底部形成微裂纹,裂纹不断扩展,最终导致管子在最薄弱的弯头外弧面发生脆性开裂。 展开更多
关键词 高温再热器管 1CR18NI9TI钢 加工缺陷 脆性开裂
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锅炉再热器管壁超温问题分析及其对策 被引量:2
12
作者 赵小峰 沈跃良 《广东电力》 2004年第4期82-85,共4页
对湛江发电厂第一期锅炉高温再热器管壁超温问题进行分析,得出炉膛出口局部烟气流速不均匀、流速过高和三次风的燃烧问题是引起高温再热器管壁超温的主要原因,为此,提出解决问题的对策:采用顶二次风反切技术来减少炉膛出口烟气流速偏差... 对湛江发电厂第一期锅炉高温再热器管壁超温问题进行分析,得出炉膛出口局部烟气流速不均匀、流速过高和三次风的燃烧问题是引起高温再热器管壁超温的主要原因,为此,提出解决问题的对策:采用顶二次风反切技术来减少炉膛出口烟气流速偏差问题;采用三次风浓淡分离燃烧技术降低炉膛出口烟气温度,从而降低高温再热器的壁温和减温水用量。 展开更多
关键词 高温再热器 管壁 超温 浓淡分离
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超临界机组高温再热器管热腐蚀失效原因分析 被引量:1
13
作者 刘爽 岳增武 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第24期237-239,共3页
通过宏观检查、金相检测、力学性能试验、扫描电镜和能谱分析,对超临界机组高温再热器管热腐蚀原因进行分析。结果表明,由于煤质不佳,导致高温再热器管壁发生热腐蚀,造成泄漏发生。
关键词 超临界机组:高温再热器 热腐蚀
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600MW超临界火电机组高温再热器管屏组合焊接工艺
14
作者 朱志前 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第19期84-85,共2页
通过大唐三门峡二期工程2X600MW超临界机组4#机的施工,从组合方案、焊接工艺、热处理工艺的角度对哈尔滨锅炉厂生产的HG-1900/25.4-YM4锅炉的高温再热器安装工艺进行总结,介绍如何在保证施工质量的前提下缩短工期,加快生产进度。
关键词 高温再热器 组合 焊接
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黄埔发电厂3号锅炉再热器管壁温度偏高分析
15
作者 林卓洪 《广东电力》 2007年第1期57-59,共3页
广东粤华发电有限责任公司黄埔发电厂3号锅炉再热器管壁温度经常超温,影响机组带负荷,同时再热器减温水流量较大,严重影响机组效率。经分析认为,再热器管壁温度超温的原因主要有两个方面:吸热不均匀和流量不均匀,通过改造燃烧器和优化... 广东粤华发电有限责任公司黄埔发电厂3号锅炉再热器管壁温度经常超温,影响机组带负荷,同时再热器减温水流量较大,严重影响机组效率。经分析认为,再热器管壁温度超温的原因主要有两个方面:吸热不均匀和流量不均匀,通过改造燃烧器和优化运行等措施,可改善再热器管壁温度超温的问题,保证锅炉的安全运行。 展开更多
关键词 再热器管壁温度 超温 原因 对策
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俄供机组低温再热器管停用腐蚀及保养 被引量:6
16
作者 张广文 刘锋 +2 位作者 李佳 王德军 张翠伶 《热力发电》 CAS 北大核心 2017年第11期85-90,共6页
俄供机组低温再热器管内壁腐蚀与停机保养阶段环境因素的控制密切相关。通过模拟实验,研究相对湿度、温度等环境因素以及停机加药措施对存在积盐的低温再热器(12Cr Mo V材质)腐蚀的影响。结果表明:湿度对低温再热器腐蚀的影响最大,控制... 俄供机组低温再热器管内壁腐蚀与停机保养阶段环境因素的控制密切相关。通过模拟实验,研究相对湿度、温度等环境因素以及停机加药措施对存在积盐的低温再热器(12Cr Mo V材质)腐蚀的影响。结果表明:湿度对低温再热器腐蚀的影响最大,控制相对湿度低于40%,可使存在积盐的低温再热器达到免蚀。建议使用活性胺对存在积盐的低温再热器进行保护。针对俄供机组不同的停备用时间,提出了以降低系统湿度为主的停炉保养措施。 展开更多
关键词 低温再热器 停用腐蚀 相对湿度 保养措施 积盐 活性胺 俄供机组
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1025t/h锅炉启动时再热器管壁温度的分析研究 被引量:3
17
作者 柯波 李争起 《中国电力》 CSCD 北大核心 2004年第11期43-46,共4页
分析影响再热器壁温的因素,通过对再热器壁温的测量及理论分析,得出非稳态下再热器壁温计算经验公式,并对各级再热器在锅炉启动期间的壁温进行计算。分析再热器进口蒸汽压力和烟温对壁温的影响,提出在锅炉启动阶段,适当提高再热器进口... 分析影响再热器壁温的因素,通过对再热器壁温的测量及理论分析,得出非稳态下再热器壁温计算经验公式,并对各级再热器在锅炉启动期间的壁温进行计算。分析再热器进口蒸汽压力和烟温对壁温的影响,提出在锅炉启动阶段,适当提高再热器进口蒸汽压力,即使烟温不断升高,仍可降低再热器管壁温度,并有效防止再热器超温。 展开更多
关键词 火电厂 再热器壁温 锅炉启动
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大型火电厂T91高温再热器管爆管原因分析研究 被引量:5
18
作者 奚杰峰 马延会 +2 位作者 江范清 胡文龙 王甲安 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第22期227-228,231,共3页
某火力发电厂T91高温再热器管发生爆管,通过宏观爆口分析、化学成分分析、金相组织分析、EDS分析以及力学性能检验等手段对此次T91管爆管事故进行了研究。结果表明:爆口呈喇叭状,边缘锋利,具有典型的塑性变形特征,爆口附近的金相组织不... 某火力发电厂T91高温再热器管发生爆管,通过宏观爆口分析、化学成分分析、金相组织分析、EDS分析以及力学性能检验等手段对此次T91管爆管事故进行了研究。结果表明:爆口呈喇叭状,边缘锋利,具有典型的塑性变形特征,爆口附近的金相组织不具有典型的马氏体形貌特征,基体中析出大量的第二相粒子。综合判断此次爆管原因为短期过热至马氏体相变点之上,材料强度急剧下降,低于内部介质的压力而瞬间发生爆管。 展开更多
关键词 高温再热器 T91管 短期过热 马氏体相变
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600MW锅炉12Cr1MoV末级再热器管失效原因分析 被引量:9
19
作者 江范清 胡文龙 奚杰峰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第4期255-257,共3页
某电厂600 MW亚临界机组的12Cr1MoV末级再热器管运行50000 h后发生泄漏。在迎烟气侧弯头背弧出现裂纹。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等方法对失效管样进行分析。结果表明,弯头向火侧氧化层过厚,组织球化严重;弯头向火侧管壁存在明... 某电厂600 MW亚临界机组的12Cr1MoV末级再热器管运行50000 h后发生泄漏。在迎烟气侧弯头背弧出现裂纹。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等方法对失效管样进行分析。结果表明,弯头向火侧氧化层过厚,组织球化严重;弯头向火侧管壁存在明显的蠕变孔洞和沿晶裂纹,裂纹沿着晶界发展并充满氧化物;基体出现合金元素贫化,导致组织劣化。综上,12Cr1MoV末级再热器管失效是由长期过热造成管件向火侧组织老化,蠕变开裂而引起泄漏。 展开更多
关键词 末级再热器 12CR1MOV 长期过热 蠕变
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常熟发电厂1号炉高温再热器管屏变形原因分析
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作者 苏刚 刘忠楼 +4 位作者 邵国桢 束根林 赵亚军 黄明保 邵春台 《锅炉技术》 北大核心 1998年第6期10-12,32,共4页
对高温再热器管壁温度、烟气温度的实时监测和分析计算表明,高温再热器的管屏变形不是由管壁或工质温度超限引起,而是由于进/出口温度差,以及同屏各管进/出口温度偏差所产生的胀差引起。同屏管夹破坏是因管子膨胀不畅,管夹焊缝应... 对高温再热器管壁温度、烟气温度的实时监测和分析计算表明,高温再热器的管屏变形不是由管壁或工质温度超限引起,而是由于进/出口温度差,以及同屏各管进/出口温度偏差所产生的胀差引起。同屏管夹破坏是因管子膨胀不畅,管夹焊缝应力超过许用应力,管夹的焊接强度不够而拉裂造成;定位管与各屏外管套的垂直膨胀最不同而产生相对位移,形成定位管脱开后错位。 展开更多
关键词 高温再热器 管屏变形 锅炉 热电站
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