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线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响
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作者 胡明磊 张维 +4 位作者 徐科 胡斌 陈光 刘仁才 李冬升 《精密成形工程》 北大核心 2025年第5期158-165,共8页
目的 明确线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响规律。方法 采用Gleeble3500热力模拟试验机模拟CHDG-B焊接过程中的热循环,研究线能量对CHDG-B粗晶热影响区金相显微组织、晶粒大小、显微硬度、冲击韧性等的影响规律。结... 目的 明确线能量对CHDG-B材料焊接粗晶热影响区组织和性能的影响规律。方法 采用Gleeble3500热力模拟试验机模拟CHDG-B焊接过程中的热循环,研究线能量对CHDG-B粗晶热影响区金相显微组织、晶粒大小、显微硬度、冲击韧性等的影响规律。结果 当线能量为5 kJ/cm和6.5 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区晶粒平均尺寸小于母材CHDG-B的晶粒平均尺寸;当线能量为10 kJ/cm和17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区晶粒平均尺寸大于母材CHDG-B的晶粒平均尺寸。当线能量为17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区的析出相不再是弥散分布在晶粒中,析出相对晶界的钉扎作用明显下降,焊接粗晶热影响区晶粒长大。当线能量为5kJ/cm和6.5 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区冲击功值大于母材CHDG-B的冲击功值;当线能量为10 kJ/cm和17 kJ/cm时,焊接粗晶热影响区冲击功值小于母材CHDG-B的冲击功值。当线能量为5 kJ/cm时,析出相数量相对较少、形态呈细小圆球状,在奥氏体晶粒中弥散分布。结论 从控制晶粒尺寸和冲击韧性角度考虑,在焊接CHDG-B时,线能量应小于10 kJ/cm。在本文试验条件下,线能量对CHDG-B焊接粗晶热影响区耐晶间腐蚀能力没有影响。 展开更多
关键词 焊接影响 -力模拟 CHDG-B钢 冲击韧性 粒尺寸
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焊接热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区组织和力学性能的影响
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作者 潘楠 王纳 +1 位作者 赵孚 张宇 《精密成形工程》 北大核心 2025年第1期134-143,共10页
目的研究大热输入条件下不同Nb含量AH36钢的焊接性能。方法使用光学显微镜、场发射扫描电镜、透射电镜、维氏硬度仪和冲击试验机,研究了热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区(CGHAZ)微观组织、维氏硬度和常温冲击韧性的影响。采用气电... 目的研究大热输入条件下不同Nb含量AH36钢的焊接性能。方法使用光学显微镜、场发射扫描电镜、透射电镜、维氏硬度仪和冲击试验机,研究了热输入对不同Nb含量AH36钢粗晶热影响区(CGHAZ)微观组织、维氏硬度和常温冲击韧性的影响。采用气电立焊试验评价了工业试制的AH36钢板的焊接性能。结果随着热输入的增大,原奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,侧板条铁素体含量与贝氏体含量逐渐下降,晶界铁素体不断粗化,硬度呈现下降趋势。当热输入为140 kJ/cm时,CGHAZ的常温冲击功高于热输入80 kJ/cm时的常温冲击功,但相近于热输入200 kJ/cm时的常温冲击功。在同等热输入下低Nb钢CGHAZ的贝氏体含量小于高Nb钢的。因此,低Nb钢CGHAZ的硬度低于高Nb钢硬度,常温冲击韧性优于高Nb钢的。气电立焊接头各区域的冲击功均满足船级社要求。结论低Nb含量AH36钢的焊接性能优于高Nb含量AH36钢的。工业试制的AH36钢板具有良好的焊接性能。 展开更多
关键词 NB微合金化 影响 冲击韧性 针状铁素体 气电立焊
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微量元素对超大线能量EH36船板热影响区粗晶区组织和性能的影响 被引量:3
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作者 韩美 张熹 +4 位作者 马青军 魏玉顺 韦晨 王泽军 贾云海 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第2期47-53,I0005,I0006,共9页
通过焊接热模拟研究了在超大线能量下焊接时Al元素、Mg元素和Ti元素含量对EH36高强船板钢热影响区粗晶区组织、性能的影响规律,采用Thermo-Calc热力学计算与SEM,EDS测试相结合的方法揭示了Al元素、Mg元素和Ti元素含量与母材中氧化物类... 通过焊接热模拟研究了在超大线能量下焊接时Al元素、Mg元素和Ti元素含量对EH36高强船板钢热影响区粗晶区组织、性能的影响规律,采用Thermo-Calc热力学计算与SEM,EDS测试相结合的方法揭示了Al元素、Mg元素和Ti元素含量与母材中氧化物类型、尺寸、数量及粗晶区相变的关系.结果表明,Al_(2)O_(3)无法诱导针状铁素体相变,当Al元素质量分数低于0.005%时,钢中可形成Mg元素、Ti元素或其复合氧化物,可促进粗晶区针状铁素体相变.Mg元素和Ti元素联合添加时,当Mg元素质量分数由0.0042%降低为0.0013%,氧化物类型由MgO转变为Mg_(2)TiO_(4),经统计20个视场内的氧化物数量由408个提高到503个,平均直径由1.37μm减小到1.10μm,显著提高了非均匀形核的比表面积,抑制了晶界铁素体的形成,使t8/5=300 s时粗晶区热模拟试样-20℃冲击吸收能量由43 J提升到127 J. 展开更多
关键词 微量元素 船板 超大线能量 影响
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焊后热处理改善WB36钢临界再热粗晶区韧性分析 被引量:16
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作者 王学 常建伟 +1 位作者 陈方玉 邱明林 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期9-12,共4页
针对WB36钢(15NiCuMoNb5)临界再热粗晶区(IRCGHAZ)存在的脆化现象,研究了焊后热处理对模拟临界再热粗晶区(IRCGHAZ)组织性能的影响,探讨其改善韧性作用。结果表明,590℃×2h的焊后热处理对IRCGHAZ的硬度影响不大,但明显改善韧性,室... 针对WB36钢(15NiCuMoNb5)临界再热粗晶区(IRCGHAZ)存在的脆化现象,研究了焊后热处理对模拟临界再热粗晶区(IRCGHAZ)组织性能的影响,探讨其改善韧性作用。结果表明,590℃×2h的焊后热处理对IRCGHAZ的硬度影响不大,但明显改善韧性,室温冲击韧性上升了85%,断口形貌由准解理+韧窝的混合断口转变为韧窝断口。IRCGHAZ韧性的改善与焊后热处理使晶内方向性排列的M-A组元大部分分解有关,基体组织改善的贡献很小。 展开更多
关键词 低合金高强钢 临界 焊后处理 M—A组元 脆化
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WB36钢临界再热粗晶区组织性能 被引量:7
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作者 王学 常建伟 +1 位作者 黄关政 章应霖 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期29-32,共4页
用热模拟方法研究了WB36钢(15NiCuMoNb5)临界再热粗晶区(IRCGHAZ)组织特征及性能,分析组织转变过程及M-A组元形成原因,揭示了IRCGHAZ脆化机理。结果表明,IRCGHAZ保持粗大的板条状马氏体组织特征,形成了密集的M-A组元,其中条状M-A组元分... 用热模拟方法研究了WB36钢(15NiCuMoNb5)临界再热粗晶区(IRCGHAZ)组织特征及性能,分析组织转变过程及M-A组元形成原因,揭示了IRCGHAZ脆化机理。结果表明,IRCGHAZ保持粗大的板条状马氏体组织特征,形成了密集的M-A组元,其中条状M-A组元分布于马氏体板条间,而在原始奥氏体晶界形成链状M-A组元。与一次粗晶区(CGHAZ)、二次粗晶区及过临界再热粗晶区(SCCGHAZ)相比,IRCGHAZ的韧性最低,它将导致接头的局部脆化现象。IRCGHAZ脆化的主要原因是存在于晶内的条状M-A组元,而不是分布于晶界的粒状M-A组元,这是由于条状M-A组元比颗粒状M-A组元更容易引起解理断裂。 展开更多
关键词 低合金高强钢 临界 组织 脆化 M-A组元
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10Ni8CrMoV钢临界再热粗晶区的组织与韧性 被引量:1
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作者 邓晚平 张俊旭 +1 位作者 张田宏 彭冀湘 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第19期35-37,共3页
采用焊接热模拟试验及金相、透射电镜分析、能谱分析研究了10Ni8CrMoV钢一次热循环的粗晶区在经峰值温度为900℃的二次热循环后的组织与韧性特征。结果表明:由于马氏体板条间的稳定的奥氏体薄膜的存在,该钢一次热循环粗晶区在经峰值温度... 采用焊接热模拟试验及金相、透射电镜分析、能谱分析研究了10Ni8CrMoV钢一次热循环的粗晶区在经峰值温度为900℃的二次热循环后的组织与韧性特征。结果表明:由于马氏体板条间的稳定的奥氏体薄膜的存在,该钢一次热循环粗晶区在经峰值温度为900℃二次热循环作用后仍具有良好的低温冲击韧度,临界再热粗晶区未出现局部脆化现象。因发生组织遗传,其低温冲击韧度相对于一次热循环粗晶区稍有降低。 展开更多
关键词 10Ni8CrMoV钢 临界 奥氏体薄膜 组织遗传
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一次峰值温度对激光电弧复合焊热模拟临界再热粗晶区组织与韧性的影响 被引量:1
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作者 鲍亮亮 徐艳红 +1 位作者 张新明 欧阳凯 《材料导报》 CSCD 北大核心 2023年第S02期375-379,共5页
临界再热粗晶区(Intercritically reheated coarse grained heat affect zone, ICCGHAZ)是低合金高强钢焊接热影响区的局部脆化区,为研究一次峰值温度对低合金高强钢激光电弧复合焊ICCGHAZ微观组织和韧性的影响,本工作利用焊接热模拟技... 临界再热粗晶区(Intercritically reheated coarse grained heat affect zone, ICCGHAZ)是低合金高强钢焊接热影响区的局部脆化区,为研究一次峰值温度对低合金高强钢激光电弧复合焊ICCGHAZ微观组织和韧性的影响,本工作利用焊接热模拟技术制备了不同一次峰值温度的ICCGHAZ试样,并对其组织和韧性进行了表征与分析。结果表明:不同一次峰值温度下,热模拟ICCGHAZ的基体组织均为板条马氏体,块状马奥(Martensite-austenite, M-A)组元分布在原奥氏体晶界并在局部聚集成链状。随着一次峰值温度的升高,热模拟ICCGHAZ试样平均晶粒尺寸不断增加,M-A组元体积分数也不断增加,但M-A组元平均晶粒尺寸变化不大。热模拟ICCGHAZ试样裂纹扩展功随一次峰值温度的升高而不断下降,裂纹形成功变化不大。 展开更多
关键词 一次峰值温度 低合金高强钢 激光电弧复合焊 临界 微观组织 韧性
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焊接二次热循环对T23钢粗晶区再热裂纹敏感性的影响
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作者 王田田 徐孟嘉 +2 位作者 徐济进 余春 陆皓 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第12期56-59,共4页
利用Gleeble-3500热力模拟试验机制备T23钢焊接接头中粗晶热影响区和不同二次热循环的再热粗晶热影响区,并进行STF(Strain-to-fracture)试验。结果表明,粗晶区经历1 350℃或780℃二次热循环后,仍保持粗晶热影响区的粗大晶粒、笔直的晶... 利用Gleeble-3500热力模拟试验机制备T23钢焊接接头中粗晶热影响区和不同二次热循环的再热粗晶热影响区,并进行STF(Strain-to-fracture)试验。结果表明,粗晶区经历1 350℃或780℃二次热循环后,仍保持粗晶热影响区的粗大晶粒、笔直的晶界形貌以及高再热裂纹敏感性,断面收缩率低于5%。粗晶区经历了880℃、950℃或1 100℃二次热循环后,晶粒尺寸变小,晶界变曲折,断面收缩率分别为24.67%、16.6%和7.24%,再热裂纹敏感性降低。因此,合理调控二次热循环的峰值温度在A_(c1)~A_(c3)之间可以有效降低再热裂纹敏感性。 展开更多
关键词 T23钢 焊接二次循环 裂纹
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M-A组元对石油储罐用钢粗晶热影响区韧性的影响 被引量:24
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作者 张英乔 张汉谦 刘伟明 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期109-112,118,共5页
利用Gleeble-3800热模拟试验机模拟粗晶热影响区(CGHAZ)焊接热循环,研究了大热输入条件下不同石油储罐用钢的粗晶区组织、韧性及其变化规律.结果表明,各钢粗晶区组织均以贝氏体为主,但由于铁素体、粒状贝氏体等组织的比例差异,韧性差别... 利用Gleeble-3800热模拟试验机模拟粗晶热影响区(CGHAZ)焊接热循环,研究了大热输入条件下不同石油储罐用钢的粗晶区组织、韧性及其变化规律.结果表明,各钢粗晶区组织均以贝氏体为主,但由于铁素体、粒状贝氏体等组织的比例差异,韧性差别较大.同时,随着M-A组元面积分数的增加,韧性也呈下降趋势,两者均为先降之后维持较低值.另外,M-A组元的形态等也对韧性有影响,块状M-A组元对韧性的损害大于条状M-A组元.考虑多种合金元素共同作用对M-A组元形成的综合影响,利用多元线性回归的方法对M-A组元面积分数做出了预测,对粗晶区韧性评判有一定实际意义. 展开更多
关键词 输入 影响 M-A组元 韧性
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热循环对9Ni钢接头粗晶热影响区显微组织和低温韧性的影响 被引量:7
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作者 杨秀芝 张李超 +4 位作者 李轩 华文林 杨春杰 董春法 肖新华 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第8期78-82,共5页
采用Gleeble-3500型热模拟试验机在t8/5(800℃到500℃冷却时间)分别为6,10,30,60,100s下制备了9Ni钢接头粗晶热影响区(CGHAZ)试样,并对试样进行了低温冲击试验,研究了t8/5对CGHAZ显微组织和低温韧性的影响。结果表明:CGHAZ的显微组织主... 采用Gleeble-3500型热模拟试验机在t8/5(800℃到500℃冷却时间)分别为6,10,30,60,100s下制备了9Ni钢接头粗晶热影响区(CGHAZ)试样,并对试样进行了低温冲击试验,研究了t8/5对CGHAZ显微组织和低温韧性的影响。结果表明:CGHAZ的显微组织主要由板条马氏体组成,当t8/5为30s时,显微组织中出现粒状贝氏体,且其数量随t8/5的延长而增多;随着t8/5的延长,CGHAZ中马氏体板条束尺寸先略有增大后减小,韧脆转变温度先升高后降低;不同t8/5下CGHAZ在-100,-125℃的冲击功都高于200J,随着冲击温度的下降,冲击断口均由韧窝形貌向准解理形貌转变。 展开更多
关键词 9NI钢 低温韧性 焊接 循环 影响
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12Cr1MoVG钢焊接接头粗晶区的再热脆化行为 被引量:11
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作者 牛锐锋 尚亮 +2 位作者 朱一乔 曹怡姗 谭永宁 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期79-83,共5页
采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸... 采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸收能先降低后升高,硬度变化则相反;当再热温度为630℃时,热影响区粗晶区的冲击吸收能达最低值,而硬度达最高值,材料发生再热脆化;脆化的主要原因在于晶内碳化物的方向性析出以及在粗晶区晶界处大颗粒碳化物的出现。 展开更多
关键词 12Cr1MoVG钢 模拟技术 影响 脆化
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超高强钢Q1100的SH-CCT曲线及粗晶热影响区组织和性能 被引量:7
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作者 温长飞 邓想涛 +1 位作者 王昭东 王国栋 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第6期809-813,共5页
利用焊接热模拟试验,采用热膨胀法研究了屈服强度1 100 MPa级超高强钢在平衡条件和焊接条件下的奥氏体化相变温度,结合OM,SEM观察和硬度检测结果,绘制出实验钢焊接条件下奥氏体连续冷却转变曲线(SH-CCT),研究了不同冷却速率下粗晶热影响... 利用焊接热模拟试验,采用热膨胀法研究了屈服强度1 100 MPa级超高强钢在平衡条件和焊接条件下的奥氏体化相变温度,结合OM,SEM观察和硬度检测结果,绘制出实验钢焊接条件下奥氏体连续冷却转变曲线(SH-CCT),研究了不同冷却速率下粗晶热影响区(CGHAZ)显微组织和硬度的变化规律.采用TEM观察和Lepera腐蚀,研究不同冷速下M-A组元数量、形貌和分布情况.研究结果表明,在焊接条件下,实验钢的奥氏体化温度明显高于平衡条件下的奥氏体化相变温度;随着冷却速率增大,相继发生B,B+M和M相变,硬度逐渐上升,当冷却速率达到60℃/s时,其维氏硬度最高可达HV464.当冷却速率小于10℃/s时,开始出现M-A组元,并且随冷却速率降低,M-A组元数量增加,尺寸增大. 展开更多
关键词 超高强钢 SH-CCT曲线 影响 组织 M-A组元
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Zr微合金钢粗晶热影响区韧性和组织分析 被引量:7
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作者 石明浩 张朋彦 +1 位作者 刘纪源 朱伏先 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期1-5,共5页
为了获得大热输入焊接热影响区,利用实验室25 kg真空感应炉炼制不同Zr含量的实验用钢,在MMS-300型热模拟机上,对其试样进行热输入能量为100 kJ/cm,峰值温度1 400℃的大热输入焊接热模拟实验.借助电子探针(EPMA)等对CGHAZ中形成针状铁素... 为了获得大热输入焊接热影响区,利用实验室25 kg真空感应炉炼制不同Zr含量的实验用钢,在MMS-300型热模拟机上,对其试样进行热输入能量为100 kJ/cm,峰值温度1 400℃的大热输入焊接热模拟实验.借助电子探针(EPMA)等对CGHAZ中形成针状铁素体(AF)的夹杂物进行了微区分析,研究了夹杂物的化学组成和分布形态.结果表明:当Zr含量为0.003%时,焊接CGHAZ区低温冲击韧性最好,当Zr含量大于0.003%时CGHAZ的低温韧性随着Zr含量的增加呈下降趋势;CGHAZ中的奥氏体晶粒尺寸随小尺寸夹杂物数量的增加而降低;形成AF的夹杂物多以Zr的氧化物为核心表面析出MnS的复合氧化物夹杂,尺寸在0.5~3μm. 展开更多
关键词 影响 针状铁素体 夹杂物 锆微合金钢 输入焊接
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JG590钢模拟热影响区粗晶区的组织和性能 被引量:5
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作者 孙俊生 陈晔 +1 位作者 栾守成 王后孝 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2007年第6期76-78,共3页
以焊接热循环的计算结果为基础,采用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了JG590钢焊接热循环对焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织、冲击韧度和硬度的影响规律,获得了模拟焊接热影响区连续冷却组织转变图(SH-CCT图);通过传热计算数据和焊接热... 以焊接热循环的计算结果为基础,采用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了JG590钢焊接热循环对焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织、冲击韧度和硬度的影响规律,获得了模拟焊接热影响区连续冷却组织转变图(SH-CCT图);通过传热计算数据和焊接热模拟测试结果,实现了对JG590钢CGHAZ区组织性能的预测和控制。 展开更多
关键词 JG590钢 影响 焊接模拟 组织性能
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热输入对12MnNiCrMoV钢薄板焊接接头粗晶热影响区组织和性能的影响 被引量:6
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作者 代雪佳 吴松林 +1 位作者 成应晋 郑文健 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期63-66,70,共5页
分别在9.2,10.4,12.2,21.0kJ·cm-1焊接热输入下对12MnNiCrMoV钢薄板进行对接焊,研究了焊接热输入对焊接接头粗晶热影响区显微组织、晶粒尺寸、硬度和冲击性能的影响;为了确定不同热输入下接头粗晶热影响区的焊接热循环曲线,对焊接... 分别在9.2,10.4,12.2,21.0kJ·cm-1焊接热输入下对12MnNiCrMoV钢薄板进行对接焊,研究了焊接热输入对焊接接头粗晶热影响区显微组织、晶粒尺寸、硬度和冲击性能的影响;为了确定不同热输入下接头粗晶热影响区的焊接热循环曲线,对焊接过程的温度场进行了有限元模拟。结果表明:随着焊接热输入增大,粗晶热影响区的组织变化并不明显,均为粒状贝氏体和块状铁素体,但晶粒尺寸逐渐变大,-20℃冲击韧性和维氏硬度均逐渐降低;晶粒粗化是粗晶热影响区产生脆化与软化的最主要原因;通过有限元模拟可知,随着热输入增大,粗晶热影响区相同位置处的峰值温度逐渐升高,并且在高温停留的时间延长。 展开更多
关键词 12MnNiCrMoV钢 焊接输入 影响 粒尺寸 低温韧性
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焊后热处理对T23钢热影响粗晶区微观组织的影响 被引量:12
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作者 刘永超 陆皓 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第11期36-38,42,共4页
采用Gleeble-3500热模拟试验机和热处理炉对T23钢进行了焊接热模拟和焊后热处理试验,并运用金相、硬度、扫描电镜试验,研究了不同的焊后热处理温度对T23钢热影响粗晶区(CGHAZ)微观组织的影响。结果表明,焊态热模拟CGHAZ组织类型主要是... 采用Gleeble-3500热模拟试验机和热处理炉对T23钢进行了焊接热模拟和焊后热处理试验,并运用金相、硬度、扫描电镜试验,研究了不同的焊后热处理温度对T23钢热影响粗晶区(CGHAZ)微观组织的影响。结果表明,焊态热模拟CGHAZ组织类型主要是板条马氏体和贝氏体的混合组织,具有很高的硬度。随着热处理温度的提高,CGHAZ晶粒趋于细化,硬度逐渐降低。但在700℃下,晶界出现了微孔洞和含W碳化物,硬度剧烈升高,应避免在此温度进行热处理。最后确定T23钢合理的焊后热处理为750℃×2 h,可以获得良好的强韧性匹配。 展开更多
关键词 T23钢 焊后处理 影响 微孔洞
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锆处理对微合金钢粗晶热影响区组织的影响 被引量:2
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作者 习天辉 陈晓 +3 位作者 李俊凤 陈颜堂 郭爱民 卜勇 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2006年第11期77-80,共4页
采用光学显微镜和透射电镜研究了锆处理对微合金钢粗晶热影响区组织的影响。结果表明:模拟粗晶热影响区的奥氏体晶粒尺寸随着焊接线能量的提高而变大;在焊接线能量相同时,锆处理后粗晶热影响区的奥氏体晶粒尺寸比未经锆处理的大。焊接... 采用光学显微镜和透射电镜研究了锆处理对微合金钢粗晶热影响区组织的影响。结果表明:模拟粗晶热影响区的奥氏体晶粒尺寸随着焊接线能量的提高而变大;在焊接线能量相同时,锆处理后粗晶热影响区的奥氏体晶粒尺寸比未经锆处理的大。焊接线能量为30 kJ/cm时,粗晶热影响区的组织以贝氏体为主;60 kJ/cm时,粗晶热影响区中的马氏体-奥氏体数量变少,并出现铁素体和珠光体。经过锆处理后,粗晶热影响区中的夹杂物由长条的尖角状变为圆形或近圆形,且都是含锆的复合夹杂物,含锆夹杂物作为形核核心,在其表层沉淀析出Al2O3和/或MnS,其尺寸在1.0~3.0μm之间。 展开更多
关键词 影响 显微组织
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Ce-Ca、Ce-Mg微合金化钢大线能量焊接热影响粗晶区组织与力学性能研究 被引量:7
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作者 张莉芹 袁泽喜 《武汉科技大学学报》 CAS 2009年第2期118-122,共5页
研究Ce-Ca、Ce-Mg微合金化低合金钢大线能量焊接热影响粗晶区(CGHAZ)的力学性能、组织结构及夹杂物成分与形态。结果表明,Ce-Ca微合金化钢CGHAZ的力学性能优于Ce-Mg微合金化钢CGHAZ的力学性能;Ce-Ca微合金化钢CGHAZ中Ce、Ca的氧硫复合... 研究Ce-Ca、Ce-Mg微合金化低合金钢大线能量焊接热影响粗晶区(CGHAZ)的力学性能、组织结构及夹杂物成分与形态。结果表明,Ce-Ca微合金化钢CGHAZ的力学性能优于Ce-Mg微合金化钢CGHAZ的力学性能;Ce-Ca微合金化钢CGHAZ中Ce、Ca的氧硫复合化合物夹杂物主要呈球状,Ce-Mg微合金化钢CGHAZ中Ce、Mg的氧硫复合化合物夹杂物主要呈扁条状;氧硫化物与奥氏体基体之间弹性模量和热膨胀系数差别大;氧硫化物近旁产生应变场是晶内针状铁素体(IAF)形成的主要控制因素。 展开更多
关键词 稀土金属 大线能量焊接 影响 组织 性能
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P460NL1钢的焊接热影响区粗晶区组织和性能 被引量:2
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作者 李友 李强 王嘉麟 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期150-153,共4页
利用焊接热模拟手段和冲击实验方法研究了国产新型低合金高强钢P46 0NL1焊接热影响区 (HAZ)粗晶区的组织和性能在连续冷却转变过程中的变化 ,发现随着 80 0℃到 5 0 0℃冷却时间 (t8/5)的增加 ,该区的组织、性能都随之而发生变化 ,当t8/... 利用焊接热模拟手段和冲击实验方法研究了国产新型低合金高强钢P46 0NL1焊接热影响区 (HAZ)粗晶区的组织和性能在连续冷却转变过程中的变化 ,发现随着 80 0℃到 5 0 0℃冷却时间 (t8/5)的增加 ,该区的组织、性能都随之而发生变化 ,当t8/5<2 0s时 ,热影响区粗晶区组织为贝氏体、铁素体和马氏体组织 ,它具有优良的综合机械性 ,但在焊前必须预热·当t8/5>2 0s ,t8/5<6 0s时 ,热影响区粗晶区组织为羽毛状上贝氏体、铁素体 ,其性能逐渐变坏·因而在实际生产中建议严格限制使用大的焊接线能量 ,以确保焊接热影响区的机械性能· 展开更多
关键词 低合金高强钢 焊接影响 模拟 冷却转变曲线 组织 P460NL1钢 性能
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不同冷速下Q1100高强钢焊接热影响区粗晶区的组织转变特征 被引量:5
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作者 方俊飞 徐震霖 +1 位作者 斯松华 相小草 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期107-110,共4页
利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律... 利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律。结果表明:在模拟焊接条件下,该钢的奥氏体化温度明显高于平衡状态下的奥氏体化温度;当冷却速率低于2℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区为全贝氏体组织;当冷却速率为2~12℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区为贝氏体和马氏体的混合组织;当冷却速率超过12℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区得到全马氏体组织;随着冷却速率增加,焊接热影响区粗晶区的硬度逐渐增大。 展开更多
关键词 高强钢 影响 组织转变 SHCCT曲线
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