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多孔介质孔隙率与体积模量的关系 被引量:27
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作者 李春光 王水林 +1 位作者 郑宏 葛修润 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期293-296,共4页
用两相等效体的概念,根据Walsh公式和球形孔隙的弹性公式导出了多孔介质的孔隙率和体积模量之间的近似公式和精确公式,近似关系式不适用于较大的孔隙率。精确公式可以较好的适用于较大孔隙率。试验结果表明,精确公式能够很好地表达多孔... 用两相等效体的概念,根据Walsh公式和球形孔隙的弹性公式导出了多孔介质的孔隙率和体积模量之间的近似公式和精确公式,近似关系式不适用于较大的孔隙率。精确公式可以较好的适用于较大孔隙率。试验结果表明,精确公式能够很好地表达多孔介质孔隙率与体积模量之间的关系。 展开更多
关键词 多孔介质 体积模量 孔隙率 压缩系数
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裂隙挤喷流对孔隙介质排水体积模量的影响 被引量:8
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作者 宋永佳 胡恒山 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2013年第3期395-405,共11页
实际岩石比如沉积形成的岩石往往是裂隙和孔隙并存的孔隙介质.由于扁状的裂隙与近似球形或圆管形的孔隙具有不同的可压缩性,当孔隙介质受压时,液体会从易压缩的裂隙中挤出流入不易压缩的孔隙中,这种挤喷流会引起弹性模量的频散和能量的... 实际岩石比如沉积形成的岩石往往是裂隙和孔隙并存的孔隙介质.由于扁状的裂隙与近似球形或圆管形的孔隙具有不同的可压缩性,当孔隙介质受压时,液体会从易压缩的裂隙中挤出流入不易压缩的孔隙中,这种挤喷流会引起弹性模量的频散和能量的耗散.着重研究了裂隙挤喷流和液体可压缩性对孔道变形的影响,推导出了动载荷作用下排水体积模量的表达式.与挤喷流相关的裂隙附加柔度会引起排水体积模量随频率变化,使得孔隙介质呈现黏弹性.频率越高,模量的实部越大,岩石抵抗变形的能力越强.而模量的虚部体现了挤喷流对能量的耗散.裂隙密度主要决定模量频散的幅度以及能量耗散的强度,且裂隙密度越大,模量频散幅度越大,能量耗散也越强.裂隙的纵横比主要决定模量频散速率最快或能量耗散最强时对应的特征频率.若孔隙介质中不含有裂隙,即裂隙密度是0时,排水体积模量退化为Biot理论中的排水体积模量. 展开更多
关键词 裂隙 孔隙介质 挤喷流 排水体积模量 附加柔度 模量频散
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等效流体体积模量稳定反演方法 被引量:3
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作者 刘晓晶 印兴耀 +1 位作者 宗兆云 崔维 《石油地球物理勘探》 EI CSCD 北大核心 2016年第6期1164-1170,1051,共7页
基于等效流体体积模量的反射系数近似方程,并结合Connolly弹性阻抗思想,推导了基于等效流体体积模量的弹性阻抗方程,并对弹性阻抗方程进行了归一化处理。在反演等效流体体积模量过程中,发现待反演参数的系数之间存在系数相关性,严重影... 基于等效流体体积模量的反射系数近似方程,并结合Connolly弹性阻抗思想,推导了基于等效流体体积模量的弹性阻抗方程,并对弹性阻抗方程进行了归一化处理。在反演等效流体体积模量过程中,发现待反演参数的系数之间存在系数相关性,严重影响了等效流体体积模量反演的稳定性。首先采用贝叶斯框架下的弹性阻抗反演方法,进而将孔隙度反演结果作为已知信息加入到等效流体体积模量反演方程中,使待反演参数系数矩阵满秩,结合弹性阻抗反演结果,实现了等效流体体积模量的稳定反演。该方法有效地去除了系数之间的相关性,并将待反演参数减少为3个,所需要的角度个数也由4个减少为3个,提高了等效流体体积模量反演的稳定性。模型实验结果与实际数据应用均验证了方法的有效性。 展开更多
关键词 等效流体体积模量 弹性阻抗 稳定反演 孔隙度反演
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固体推进剂的体积模量与体积蠕变 被引量:5
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作者 赵伯华 辛振河 沈月萍 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1993年第1期87-91,共5页
通过精确实测不同内压载荷条件下的试件微小体积形变,经过分析处理给出了两种固体推进剂的体积形变随压力变化的实验曲线、体积模量和初始气孔率及一种推进剂的定压蠕变曲线及其结果。该技术和结果对装药结构完整性分析及推进剂储存寿... 通过精确实测不同内压载荷条件下的试件微小体积形变,经过分析处理给出了两种固体推进剂的体积形变随压力变化的实验曲线、体积模量和初始气孔率及一种推进剂的定压蠕变曲线及其结果。该技术和结果对装药结构完整性分析及推进剂储存寿命的研究有重要意义。 展开更多
关键词 体积模量 固体推进剂
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干岩石体积模量估计 被引量:3
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作者 伍向阳 陈祖安 《地球物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第z1期146-151,共6页
基于岩石物理理论和经验方程,讨论了几种干岩石体积模量的计算方法,包括:①利用饱和(或部分饱和)岩石数据计算;②缺少横波数据时利用岩石纵波速度估算;③利用孔隙度与体积模量关系估算;④利用统计关系处理.这些方法是针对实际地震数据... 基于岩石物理理论和经验方程,讨论了几种干岩石体积模量的计算方法,包括:①利用饱和(或部分饱和)岩石数据计算;②缺少横波数据时利用岩石纵波速度估算;③利用孔隙度与体积模量关系估算;④利用统计关系处理.这些方法是针对实际地震数据解释或岩石物理模型研究时估计岩石体积模量的需要而提出的. 展开更多
关键词 干岩石 体积模量.
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广义切线体积模量研究
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作者 李培勇 杨庆 栾茂田 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期573-576,共4页
对三轴应力状态下的土体切线体积模量进行了研究.考虑了常规三轴试验和各向同性压缩试验对切线体积模量的影响.在胡克定律的基础上,将体积功分为塑性体积功和弹性体积功,并由此确定了常规三轴试验和各向同性压缩试验对切线体积模量的影... 对三轴应力状态下的土体切线体积模量进行了研究.考虑了常规三轴试验和各向同性压缩试验对切线体积模量的影响.在胡克定律的基础上,将体积功分为塑性体积功和弹性体积功,并由此确定了常规三轴试验和各向同性压缩试验对切线体积模量的影响系数.采用由两种试验得到的切线体积模量的值和影响系数,就可以得到广义切线体积模量.验算的结果表明广义切线体积模量的表达式更具代表性. 展开更多
关键词 广义切线体积模量 体积 常规三轴试验 各向同性压缩试验
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油液体积模量对液压机械全功率换段中目标段建压时间的影响 被引量:5
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作者 鲍永 钟再敏 +1 位作者 杨树军 张璐 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1056-1066,共11页
为了缩短液压机械全功率换段时间,基于全功率换段方法分析油液含气时的体积模量对目标段建压时间的影响。对油液正切体积模量进行理论分析和试验研究,获得油液正切体积模量的变化规律。以某两段等差式液压机械为研究对象,在全功率换段... 为了缩短液压机械全功率换段时间,基于全功率换段方法分析油液含气时的体积模量对目标段建压时间的影响。对油液正切体积模量进行理论分析和试验研究,获得油液正切体积模量的变化规律。以某两段等差式液压机械为研究对象,在全功率换段方法基础上,建立功率过渡阶段的目标段建压子过程模型。通过仿真分析与样机试验相结合的方法,得到考虑纯油液体积模量、油液含气时的正割体积模量和正切体积模量下的目标段建压时间。结果表明:当研究液压机械全功率换段的目标段建压时间时,必须考虑油液含气量对建压时间的影响,且应采用油液正切体积模量;油液含气量越大,油液正切体积模量越小,目标段建压时间越长。 展开更多
关键词 液压机械 无级传动 全功率换段 油液正切体积模量 油液含气量 功率过渡 建压时间
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管路体积模量对液压支架立柱缸动态特性的影响 被引量:7
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作者 仉志强 李永堂 +2 位作者 赵雄鹏 任静茹 赵红梅 《液压与气动》 北大核心 2018年第12期65-68,共4页
大采高液压支架的供液管路的工作压力为23~32. 5 MPa,通流直径为38~60 mm,管路长度约1000~1500 m,管路体积模量使供液管路具有压力明显、流量响应滞后现象,导致液压支架系统速度、位移动态响应差。以液压支架大通径高压供液管路为试... 大采高液压支架的供液管路的工作压力为23~32. 5 MPa,通流直径为38~60 mm,管路长度约1000~1500 m,管路体积模量使供液管路具有压力明显、流量响应滞后现象,导致液压支架系统速度、位移动态响应差。以液压支架大通径高压供液管路为试验对象,当压力为5~25 MPa时,管路体积模量值1300MPa,依据公式得到胶管体积模量约为恒定值2700 MPa,与乳化液体积模量接近。建立了AMESim管路模型和液压支架系统模型。仿真结果表明,供液管路体积模量越小,立柱位移、速度和压力响应越慢;当管路体积模量为1300 MPa时,立柱位移、速度和压力响应时间分别为0. 1 s,0. 2 s,0. 05 s,立柱缸响应滞后较明显。 展开更多
关键词 液压支架 动态特性 响应速度 体积模量
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点火增压过程中体积模量对药柱结构分析的影响 被引量:1
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作者 韦世锋 鲍福廷 《固体火箭技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第4期257-260,共4页
根据点火过程中压强-时间和压强-体积模量变化规律,得出了药柱体积模量随时间的变化规律。应用该规律分别进行药柱弹性和粘弹性分析,得出了泊松比变化情况,并与体积模量为常数的分析结果对比;进一步应用弹性有限元分析整个点火过程中圆... 根据点火过程中压强-时间和压强-体积模量变化规律,得出了药柱体积模量随时间的变化规律。应用该规律分别进行药柱弹性和粘弹性分析,得出了泊松比变化情况,并与体积模量为常数的分析结果对比;进一步应用弹性有限元分析整个点火过程中圆管药柱内孔周向应变变化情况,探讨了点火过程中体积模量对药柱结构分析的影响。分析表明,压强对拉伸模量影响不大,体积模量增大相当于泊松比增大,粘弹性剪切松弛模量可由近似公式求得,对药柱进行点火过程弹性或粘弹性分析时,应考虑体积模量随压强变化的影响。 展开更多
关键词 点火增压过程 药柱结构分析 体积模量 泊松比
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雨汪井田超压含煤地层孔隙特征及孔隙体积模量演变规律 被引量:3
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作者 车玉燕 邹冠贵 +2 位作者 殷裁云 曾葫 佘佳生 《矿业科学学报》 CSCD 2022年第3期275-285,共11页
煤及煤层气开发中的异常高压现象会对资源开发带来危险,从而威胁到人员和财产的安全。本文选取云南雨汪煤矿的6个煤样,联合CT扫描技术和低温液氮吸附实验方法,分析测试得到超压煤样孔隙半径、孔喉半径、孔容-孔径微分分布的孔隙特征参数... 煤及煤层气开发中的异常高压现象会对资源开发带来危险,从而威胁到人员和财产的安全。本文选取云南雨汪煤矿的6个煤样,联合CT扫描技术和低温液氮吸附实验方法,分析测试得到超压煤样孔隙半径、孔喉半径、孔容-孔径微分分布的孔隙特征参数;基于Gassmann模型的机理,推导了不同围压条件下的干燥及饱和超压煤样孔隙体积模量。结果表明:雨汪煤矿超压地层煤样孔隙率偏大,可达到10%,孔隙形状主要为球形和柱体,孔隙大小以介孔为主。干燥煤样的纵横波速度随围压的施加呈非线性增加。饱和煤样孔隙体积模量随围压的增加而变大,围压相同时,孔隙体积模量在水饱和度大于90%时迅速增加。 展开更多
关键词 异常高压 孔隙率 孔隙特征 孔隙体积模量
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等效流体体积模量直接反演的流体识别方法 被引量:12
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作者 邓炜 印兴耀 宗兆云 《石油地球物理勘探》 EI CSCD 北大核心 2017年第2期315-325,共11页
流体因子构建对储层流体识别具有重要意义。基于等效介质理论,将体积模量中体现流体效应的部分定义为等效流体体积模量。岩石物理分析表明,等效流体体积模量对于岩石孔隙内流体类型更加敏感,叠前地震反演可以有效获得等效流体体积模量... 流体因子构建对储层流体识别具有重要意义。基于等效介质理论,将体积模量中体现流体效应的部分定义为等效流体体积模量。岩石物理分析表明,等效流体体积模量对于岩石孔隙内流体类型更加敏感,叠前地震反演可以有效获得等效流体体积模量。借助多孔弹性介质岩石物理模型,建立了Gassmann流体项与等效流体体积模量的直接关系,推导了基于等效流体体积模量的Zoeppritz方程的近似方程以及弹性阻抗方程,实现了基于弹性阻抗的等效流体体积模量直接反演。模型试算验证了方法的可行性,实际资料应用表明基于等效流体体积模量直接反演提高了流体识别准确度。 展开更多
关键词 等效流体体积模量 直接反演 流体识别
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煤泥体积模量测试及在长距离管道输送中的应用 被引量:2
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作者 郝雪弟 刘亚运 +2 位作者 李娜 石庆伟 吴淼 《中国煤炭》 北大核心 2014年第9期84-88,共5页
为了实现大流量、长距离煤泥输送管道在电厂锅炉燃烧发电中的应用,解决输送过程中存在的膏体返流和管道冲击振动的问题,采用定义法设计了表征煤泥膏体弹性特征的体积弹性模量的测试装置,并利用该装置对煤泥膏体进行了体积弹性模量测试,... 为了实现大流量、长距离煤泥输送管道在电厂锅炉燃烧发电中的应用,解决输送过程中存在的膏体返流和管道冲击振动的问题,采用定义法设计了表征煤泥膏体弹性特征的体积弹性模量的测试装置,并利用该装置对煤泥膏体进行了体积弹性模量测试,研究了压力和质量浓度等参数与煤泥膏体体积弹性模量的关系。对测试装置进行了误差分析,并得出了测试误差随着压力的变化规律,最后对某电厂煤泥管道输送系统进行了返流量预测。结果表明,煤泥膏体体积弹性模量随着其质量浓度的降低而减小,并随着压力呈非线性变化,当压力较小时,体积弹性模量随着压力上升而急剧增大;当压力超过10 MPa时,煤泥膏体体积弹性模量在某一稳定值上下小范围的波动,该稳定值随浓度的变化而变化。 展开更多
关键词 煤泥膏体 返流 体积弹性模量 定义法 管道输送
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固体推进剂体积模量主曲线试验研究
13
作者 高鸣 赵伯华 《推进技术》 EI CAS CSCD 北大核心 1995年第2期67-72,共6页
采用非接触测量体积模量系统,测出了复合固体推进剂在不同温度下的体积松驰模量和体积蠕变柔量,并依据时间-温度等效原理迭加拟合求得了体积模量主曲线和温度移动因子的数学表达式,其结果可为发动机药柱结构完整性分析提供依据。
关键词 固体推进剂 体积弹性模量 蠕变分析
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声空化条件下传动液体积弹性模量的时空演变 被引量:1
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作者 陈益宏 许沧粟 +4 位作者 李孝禄 李运堂 陈源 金杰 庞文 《机床与液压》 北大核心 2024年第3期149-155,共7页
传动液体积弹性模量代表介质的抗压缩能力,其动态变化会影响传动系统的精准调控。以含有空气和蒸汽的ISO 4113试验油为研究对象,建立传动管内体积弹性模量均相流模型和动态模型,考虑由传动液压缩引起的温度变化以及空化效应(空气空化、... 传动液体积弹性模量代表介质的抗压缩能力,其动态变化会影响传动系统的精准调控。以含有空气和蒸汽的ISO 4113试验油为研究对象,建立传动管内体积弹性模量均相流模型和动态模型,考虑由传动液压缩引起的温度变化以及空化效应(空气空化、蒸汽空化和伪空化),在Roe格式分解和Steger Warming通量分裂法的基础上提出一种新的数值求解方法来预测不同空化区中压力和含气率的变化,并预测体积弹性模量的时空演变。讨论压力、含气率和温度对动态体积弹性模量的影响,并比较两种模型之间的区别。结果表明:在低压区,两种模型对动态体积弹性模量的预测结果基本吻合;当压力小于1 MPa,动态体积弹性模量随压力增大而增大,随初始含气率增大而减小,而初始温度对其影响不明显;当压力在1~10 MPa内,动态体积弹性模量随压力增大而快速增大,随初始含气率和温度增大而减小,其变化率不断减小;在初始含气率小于5%的条件下,动态模型预测的动态体积弹性模量-压力曲线更平滑;当压力大于10 MPa,在均相流模型中,动态体积弹性模量随压力增大呈线性缓慢增长趋势,而在动态模型中,由于气体不断溶解,动态体积弹性模量随压力增大而趋于稳定。对比发现,均相流模型适用于低压条件,而动态模型在高压区也同样适用。 展开更多
关键词 动态体积弹性模量 均相流模型 动态模型 空化效应 含气率 时空演变
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海斗号全海深水下机器人体积弹性模量建模方法
15
作者 卜林海 唐元贵 郑鹏 《舰船科学技术》 北大核心 2024年第20期87-93,共7页
面向海斗号全海深水下机器人万米深潜对重力与浮力的匹配性需求,研究其跨越万米深度过程中因体积变化而引起其浮力变化的海洋环境因素影响机理,分析各海洋环境因素对海斗号重力与浮力匹配的影响;基于机理分析法,构建海斗号全海深水下机... 面向海斗号全海深水下机器人万米深潜对重力与浮力的匹配性需求,研究其跨越万米深度过程中因体积变化而引起其浮力变化的海洋环境因素影响机理,分析各海洋环境因素对海斗号重力与浮力匹配的影响;基于机理分析法,构建海斗号全海深水下机器人综合体积弹性模量数学模型,为面向不同深度的作业任务提供浮力配平依据,实现其对不同深度剖面的环境适应性;利用海斗号不同下潜深度的海上试验数据,验证了本文构建的海斗号全海深体积弹性模量模型的准确性,为全海深水下机器人深度剖面环境适应性实现方案提供了模型参考和理论依据。 展开更多
关键词 全海深水下机器人 机理分析法 体积弹性模量 深度剖面环境适应性
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含气油液有效体积弹性模量理论模型研究 被引量:21
16
作者 唐东林 吴凡 +1 位作者 贾品元 曾志春 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期300-304,333,共6页
为准确预测含气油液在空气分离压下有效体积弹性模量的值,基于油液体积弹性模量定义和质量守恒定律,依据含气油液中气相成分随压力的变化过程,推导出含气油液有效体积弹性模量理论模型。数值计算结果表明:含气油液有效体积弹性模量理论... 为准确预测含气油液在空气分离压下有效体积弹性模量的值,基于油液体积弹性模量定义和质量守恒定律,依据含气油液中气相成分随压力的变化过程,推导出含气油液有效体积弹性模量理论模型。数值计算结果表明:含气油液有效体积弹性模量理论模型B-p曲线与现有理论模型及实验数据拟合曲线基本吻合,验证了理论模型的正确性,特别是在低于大气压的极低压区,有效体积弹性模量预测值更加接近实际情况。分析了初始含气量、压力、升压时间对有效体积弹性模量的影响,结果表明:在低于空气分离压范围内,初始含气量增大,有效体积弹性模量减小;在一定范围内,升压时间增大,有效体积弹性模量小幅度增大。 展开更多
关键词 液压油液 有效体积弹性模量 初始含气量 空气分离压 升压时间
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液压油体积弹性模量稳态模型与动态模型的对比 被引量:18
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作者 魏超 周俊杰 苑士华 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期1153-1159,共7页
油液体积弹性模量对液压系统的动态特性有着重要影响,而现有模型尚无法准确反映油液压缩与膨胀过程的动态特性。引用分析了4种基于集中参数法的液压油有效体积弹性模量的稳态模型(Wylie模型、Nykanen模型、Ruan模型和AMESim模型),结合... 油液体积弹性模量对液压系统的动态特性有着重要影响,而现有模型尚无法准确反映油液压缩与膨胀过程的动态特性。引用分析了4种基于集中参数法的液压油有效体积弹性模量的稳态模型(Wylie模型、Nykanen模型、Ruan模型和AMESim模型),结合空气和蒸汽的动态传输方程,推导得到了考虑含气量时变特征的有效体积弹性模量动态模型。在此基础上,分析了4种稳态模型分别在高压区和低压区的变化特性,研究了AMESim模型和动态模型稳态值的差异性,验证了动态模型的有效性。研究表明:由于假设含气量不变,Wylie模型、Nykanen模型在全压力范围内差别很小;高压时Ruan模型计算结果稍大,而AMESim模型计算曲线较为特殊,受空气分离压影响很大;低压时Ruan模型、Wylie模型计算结果非常接近,而当压力低于饱和蒸汽压时AMESim模型计算值约为0.在应用Henry定律条件下,动态模型预测的体积弹性模量-压力曲线更为合理。油液压缩膨胀循环实验表明动态模型具有更高的精度。 展开更多
关键词 兵器科学与技术 有效体积弹性模量 液压油 含气量 动态模型
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超高压力温度状态液压油的体积弹性模量测量装置设计研究 被引量:5
18
作者 杨曙东 周林 +3 位作者 陶爱华 陆才发 罗瑜林 高辉 《液压与气动》 北大核心 2014年第7期27-30,共4页
常规液压系统的工作压力一般不超过40 MPa、温度不超过80℃,但在某些特殊应用领域,如深井应用的液压系统,工作压力可达到140 MPa、工作温度可达到175℃。在超高压力温度下工作时,液压油就不能再视作为不可压缩流体,因此液压油的体积弹... 常规液压系统的工作压力一般不超过40 MPa、温度不超过80℃,但在某些特殊应用领域,如深井应用的液压系统,工作压力可达到140 MPa、工作温度可达到175℃。在超高压力温度下工作时,液压油就不能再视作为不可压缩流体,因此液压油的体积弹性模量就成了超高压力温度环境下工作液压系统设计研究不可或缺的重要参数,测得此参数的值就显得尤为必要。该研究设计了一种液压油在超高压力温度状态的体积弹性模量测量装置,详细介绍了其技术特点、结构、工作原理和测量方法,可为同类装置的设计提供一定的参考。 展开更多
关键词 液压油 超高压力温度 体积弹性模量 热膨胀系数 测量装置
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超声光栅测量液体体积弹性模量实验研究 被引量:6
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作者 曾育锋 涂辉 《实验技术与管理》 CAS 北大核心 2012年第4期53-54,67,共3页
在利用超声光栅测液体声速的基础上,针对不同浓度的食盐(NaCl)溶液,研究超声波声速与溶液浓度的关系,并由此得出液体体积弹性模量与浓度的关系。实验结果表明,食盐(NaCl)溶液浓度与其体积弹性模量成近似线性关系。
关键词 体积弹性模量 液体浓度 超声光栅
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盐酸体积弹性模量的超声检测研究 被引量:4
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作者 王寅观 邵良华 《同济大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 1995年第2期169-174,共6页
介绍了应用超声检测技术来进行盐酸体积弹性模量测量的若干实验工作.研究表明,盐酸的体积弹性模量不是一个常数,它随浓度和温度的变化而变化.
关键词 盐酸 体积弹性模量 超声检测 浓度
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