采用大气暴晒试验和电化学测试,研究了3种低合金高强钢(Q550钢、40Cr钢、35Cr Mo A钢)和Q235碳钢在成都大气环境中暴晒1 a的腐蚀行为。研究表明:在成都大气环境中,Q550钢、40Cr钢、35Cr Mo A钢和Q235碳钢的腐蚀速率分别为80.07,83.39,80...采用大气暴晒试验和电化学测试,研究了3种低合金高强钢(Q550钢、40Cr钢、35Cr Mo A钢)和Q235碳钢在成都大气环境中暴晒1 a的腐蚀行为。研究表明:在成都大气环境中,Q550钢、40Cr钢、35Cr Mo A钢和Q235碳钢的腐蚀速率分别为80.07,83.39,80.66,138.98 g/(m^(2)·a),最大蚀坑深度分别为66.01,40.86,49.30,45.18μm;4种试样表面锈层成分基本相同,主要由γ-Fe OOH、α-Fe OOH、Fe2O3和Fe3O4组成,低合金高强钢表面锈层中α-Fe OOH含量相较于Q235碳钢更高;Q235碳钢表面锈层电阻高于3种低合金高强钢,但由于腐蚀产物疏松且未能完整覆盖金属基体,其腐蚀速率更大,即3种低合金高强钢的耐蚀性均优于Q235碳钢。展开更多
在不预热的条件下,采用熔化极气体保护焊接方法对800 MPa低合金高强钢进行焊接,研究了焊接热输入对焊接接头的微观组织和性能的影响。结果表明:四种热输入条件下,焊缝区显微组织都有针状体素体组织,随着热输入增加,焊缝区的贝氏体组织减...在不预热的条件下,采用熔化极气体保护焊接方法对800 MPa低合金高强钢进行焊接,研究了焊接热输入对焊接接头的微观组织和性能的影响。结果表明:四种热输入条件下,焊缝区显微组织都有针状体素体组织,随着热输入增加,焊缝区的贝氏体组织减少,先共析铁素体和块状铁素体产生,针状铁素体呈现先增加后减少的趋势。随着热输入的增大,焊接接头的抗拉强度逐渐降低,而低温冲击韧性则先升高后下降。当线能量为14.66 k J/cm时,接头获得了良好的综合性能。展开更多
针对离心压缩机叶轮制造用KMN钢的低温工作条件,研究了KMN钢的焊接工艺和焊后热处理技术.通过拉伸试验、低温冲击试验及显微组织观察等手段表征了焊接参数及焊后热处理技术对焊接接头性能的影响.结果表明,在相同的热处理状态下,当线能量...针对离心压缩机叶轮制造用KMN钢的低温工作条件,研究了KMN钢的焊接工艺和焊后热处理技术.通过拉伸试验、低温冲击试验及显微组织观察等手段表征了焊接参数及焊后热处理技术对焊接接头性能的影响.结果表明,在相同的热处理状态下,当线能量为14.4 k J/cm时,焊接接头的性能最好.在线能量相同的情况下,随着回火温度的提高,焊接接头的屈服强度和抗拉强度均有所下降,而低温冲击功先上升后下降.采用E9018-B3L-Ni焊条焊接的KMN钢可满足-50℃低温工况的使用要求.展开更多
文摘采用大气暴晒试验和电化学测试,研究了3种低合金高强钢(Q550钢、40Cr钢、35Cr Mo A钢)和Q235碳钢在成都大气环境中暴晒1 a的腐蚀行为。研究表明:在成都大气环境中,Q550钢、40Cr钢、35Cr Mo A钢和Q235碳钢的腐蚀速率分别为80.07,83.39,80.66,138.98 g/(m^(2)·a),最大蚀坑深度分别为66.01,40.86,49.30,45.18μm;4种试样表面锈层成分基本相同,主要由γ-Fe OOH、α-Fe OOH、Fe2O3和Fe3O4组成,低合金高强钢表面锈层中α-Fe OOH含量相较于Q235碳钢更高;Q235碳钢表面锈层电阻高于3种低合金高强钢,但由于腐蚀产物疏松且未能完整覆盖金属基体,其腐蚀速率更大,即3种低合金高强钢的耐蚀性均优于Q235碳钢。
文摘在不预热的条件下,采用熔化极气体保护焊接方法对800 MPa低合金高强钢进行焊接,研究了焊接热输入对焊接接头的微观组织和性能的影响。结果表明:四种热输入条件下,焊缝区显微组织都有针状体素体组织,随着热输入增加,焊缝区的贝氏体组织减少,先共析铁素体和块状铁素体产生,针状铁素体呈现先增加后减少的趋势。随着热输入的增大,焊接接头的抗拉强度逐渐降低,而低温冲击韧性则先升高后下降。当线能量为14.66 k J/cm时,接头获得了良好的综合性能。
文摘针对离心压缩机叶轮制造用KMN钢的低温工作条件,研究了KMN钢的焊接工艺和焊后热处理技术.通过拉伸试验、低温冲击试验及显微组织观察等手段表征了焊接参数及焊后热处理技术对焊接接头性能的影响.结果表明,在相同的热处理状态下,当线能量为14.4 k J/cm时,焊接接头的性能最好.在线能量相同的情况下,随着回火温度的提高,焊接接头的屈服强度和抗拉强度均有所下降,而低温冲击功先上升后下降.采用E9018-B3L-Ni焊条焊接的KMN钢可满足-50℃低温工况的使用要求.
