对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金进行变形温度995~1075℃、应变速率0.001~1 s-1条件下的热模拟压缩试验。研究了该合金在热加工过程中的流动应力与变形机制,根据Poliak和Jonas提出的临界动力学条件和温度补偿应变速率因子Z,构建了粉末冶金Ti...对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金进行变形温度995~1075℃、应变速率0.001~1 s-1条件下的热模拟压缩试验。研究了该合金在热加工过程中的流动应力与变形机制,根据Poliak和Jonas提出的临界动力学条件和温度补偿应变速率因子Z,构建了粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金的动态再结晶临界表征模型。结果表明,确定了发生动态再结晶所需激活能为410.172 k J/mol。此外,ε_p可通过Z参数的指数函数形式表示,即:ε_p=0.00011Z^(0.15)。ε_c与临界应力(σ_c)随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小,这说明较小的Z参数能促进粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金动态再结晶行为的发生。展开更多
本文在麻省理工学院(MIT)应力法则基础上考虑了中间应力的影响,采用剑桥应力法则,提出了一种连续临界状态塑性理论,从而改进了Naylor的计算模型。并建议用一种简单而直接的方法来确定椭圆形边界面的共轭点和限制点(cut off point)。该...本文在麻省理工学院(MIT)应力法则基础上考虑了中间应力的影响,采用剑桥应力法则,提出了一种连续临界状态塑性理论,从而改进了Naylor的计算模型。并建议用一种简单而直接的方法来确定椭圆形边界面的共轭点和限制点(cut off point)。该模型比修正的剑桥粘土模型具有很多优点,可用于很多土力学问题。展开更多
文摘对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金进行变形温度995~1075℃、应变速率0.001~1 s-1条件下的热模拟压缩试验。研究了该合金在热加工过程中的流动应力与变形机制,根据Poliak和Jonas提出的临界动力学条件和温度补偿应变速率因子Z,构建了粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金的动态再结晶临界表征模型。结果表明,确定了发生动态再结晶所需激活能为410.172 k J/mol。此外,ε_p可通过Z参数的指数函数形式表示,即:ε_p=0.00011Z^(0.15)。ε_c与临界应力(σ_c)随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小,这说明较小的Z参数能促进粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金动态再结晶行为的发生。
文摘本文在麻省理工学院(MIT)应力法则基础上考虑了中间应力的影响,采用剑桥应力法则,提出了一种连续临界状态塑性理论,从而改进了Naylor的计算模型。并建议用一种简单而直接的方法来确定椭圆形边界面的共轭点和限制点(cut off point)。该模型比修正的剑桥粘土模型具有很多优点,可用于很多土力学问题。
