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饱和填土Rankine被动土压力计算 被引量:1
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作者 王俊杰 柴贺军 《重庆交通大学学报(自然科学版)》 CAS 2008年第2期259-263,275,共6页
从理论上分析了饱和填土分别处于无渗流和稳定渗流状态时Rankine被动土压力的计算问题。对填土面无超载的情况,当填土中存在稳定渗流时,挡墙仅受被动土压力作用,其大小取填土饱和重度计算;当饱和填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和... 从理论上分析了饱和填土分别处于无渗流和稳定渗流状态时Rankine被动土压力的计算问题。对填土面无超载的情况,当填土中存在稳定渗流时,挡墙仅受被动土压力作用,其大小取填土饱和重度计算;当饱和填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和水压力作用,土压力取填土浮重度计算。对填土面作用均布荷载情况,当墙背为排水边界时,除荷载作用瞬间外,挡墙仅受被动土压力作用;当填土底面为排水边界时,只有当荷载在墙背引起的超静孔隙水应力完全消散后,挡墙才仅受被动土压力作用。在超静孔隙水应力完全消散前,挡墙同时受被动土压力和水压力作用,其大小和分布随固结度的不同而异;当填土中无渗流时,挡墙同时受被动土压力和水压力作用。 展开更多
关键词 rankine土压力理论 被动土压力 稳定渗流 排水边界 挡土结构物
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降雨入渗条件下非饱和朗肯土压力三剪统一解
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作者 曹雪叶 张二媛 +1 位作者 孙杰龙 邱明明 《延安大学学报(自然科学版)》 2025年第1期20-28,共9页
基于三剪强度准则和非饱和土抗剪强度理论,结合降雨入渗解析解,建立了降雨入渗条件下非饱和土朗肯土压力三剪统一解,对公式进行退化和验证,并探讨了降雨入渗深度z、降雨入渗时间t、中间主应力参数b、非饱和特征参数α和n对朗肯土压力的... 基于三剪强度准则和非饱和土抗剪强度理论,结合降雨入渗解析解,建立了降雨入渗条件下非饱和土朗肯土压力三剪统一解,对公式进行退化和验证,并探讨了降雨入渗深度z、降雨入渗时间t、中间主应力参数b、非饱和特征参数α和n对朗肯土压力的影响。结果表明,本文公式综合考虑了降雨入渗、中间主应力和非饱和土特性,可应用于不同工况下土压力的计算;主动土压力p_(a)和被动土压力p_(p)均随z的增大而线性增大;随t的增加,p_(a)先减小后增大,p_(p)先增大后减小,最后均逐渐趋于稳定;随b的增大,p_(a)逐渐减小,且变化趋势逐渐缓慢,p_(p)逐渐增大,且变化趋势逐渐显著;较经典理论,p_(a)偏小,p_(p)偏大,考虑中间主应力能更好地发挥非饱和土的强度潜能;随α、n的增大,有效应力参数χ均非线性减小,并逐渐趋于平缓,且α对χ的影响相对较显著;随α的增大,p_(a)非线性增大,p_(p)非线性减小,且变化趋势随n的增加越显著;随n的增加,p_(a)先增大后趋于稳定,p_(p)先减小后趋于稳定。本研究结果可为挡土墙的计算和设计提供一定的理论依据。 展开更多
关键词 非饱和土 三剪强度准则 朗肯土压力 降雨入渗
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三种大跨钢波纹管涵洞力学特性对比分析
3
作者 沈斌斌 《水利与建筑工程学报》 2025年第1期109-117,共9页
为了揭示三种大跨径钢波纹管涵洞力学特性的差异,通过有限元方法对不同工况下大跨径钢波纹管圆涵、拱涵和箱涵三种结构的力学特性进行比较,分析其变形特征、涵顶垂直土压力、涵侧土压力及结构安全性等方面的表现。结果表明:三种结构在... 为了揭示三种大跨径钢波纹管涵洞力学特性的差异,通过有限元方法对不同工况下大跨径钢波纹管圆涵、拱涵和箱涵三种结构的力学特性进行比较,分析其变形特征、涵顶垂直土压力、涵侧土压力及结构安全性等方面的表现。结果表明:三种结构在受力变形特征的分布上差异不显著,但在应力与水平变形的最不利点位置上有所不同,涵顶垂直土压力均呈现中间小,两侧大分布,随填土高度增加,涵顶中心和涵侧竖向土压力均增大且趋势相同,涵侧土压力分布各有特点,但三者波峰与波谷位置的分布规律相似。箱涵等效应力初期较大,增长速度较快,易于达到屈服应力,而拱涵和圆涵之间则没有太大差距。在水平位移增幅方面,三者差距较小,而竖向位移增幅表现为箱涵大于圆涵,也大于拱涵。 展开更多
关键词 大跨径 钢波纹管涵洞 数值模拟 垂直土压力理论
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经典朗肯土压力墙后土体滑裂面机制研究 被引量:12
4
作者 陈文胜 赵勤彦 凌同华 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期3571-3576,共6页
朗肯土压力理论至今仍是计算土压力的重要方法。由于朗肯主动土压力分布是根据墙后土体应力达到极限状态而得到的,根据极限应力状态认为墙后极限土体的滑动面为一簇平面,由此计算墙后极限土体与土压力的力学平衡不能满足。从极限平衡理... 朗肯土压力理论至今仍是计算土压力的重要方法。由于朗肯主动土压力分布是根据墙后土体应力达到极限状态而得到的,根据极限应力状态认为墙后极限土体的滑动面为一簇平面,由此计算墙后极限土体与土压力的力学平衡不能满足。从极限平衡理论出发,针对朗肯主动土压力下墙后土体极限滑动面问题,明确提出墙后极限土体边界为滑动平面和开裂面的组合,提出的滑裂面(包含滑动面和开裂段)从力学平衡、土压力分布、土压力合力大小等方面完全符合朗肯主动土压力的理论解,可认为是朗肯主动土压力所对应的墙后土体真实滑裂面。同时对朗肯理论的墙后拉应力问题也作出了相应解释,并论证了被动土压力的墙后土体滑动面为一簇平面。研究结论对朗肯土压力理论是一个补充和完善。 展开更多
关键词 朗肯土压力理论 极限平衡 极限土体 滑动面
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双剪统一强度理论在土压力计算中的应用 被引量:37
5
作者 谢群丹 何杰 +1 位作者 刘杰 欧阳建湘 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第3期343-345,共3页
基于双剪统一强度理论 ,将挡土结构与土相互作用问题视为空间问题 ,推导出了黏性土与无黏性土的主动土压力与被动土压力的计算公式 ,并讨论了加权系数b对主动土压力的影响。为验证公式的可行性 ,通过工程实例将计算结果和采用朗肯土压... 基于双剪统一强度理论 ,将挡土结构与土相互作用问题视为空间问题 ,推导出了黏性土与无黏性土的主动土压力与被动土压力的计算公式 ,并讨论了加权系数b对主动土压力的影响。为验证公式的可行性 ,通过工程实例将计算结果和采用朗肯土压力理论所得的计算结果及实测结果进行了对比 ,对比表明 :朗肯土压力理论所得的主动土压力偏大 ,当b =0 .5时 ,采用公式所得结果比朗肯土压力理论所得结果更接近实测值 。 展开更多
关键词 土压力 双剪统一强度理论 黏性土 计算 挡土结构
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低填方上埋式管涵土压力的模型试验和理论研究 被引量:15
6
作者 申文明 边学成 +2 位作者 唐晓武 凌道盛 陈云敏 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第7期1017-1022,共6页
针对无黏性填土,通过模型试验和理论分析研究了低填方上埋式刚性管涵周围的土压力分布特性。基于试验结果和修正的马斯顿理论提出了较为合理的管涵土压力计算模型和计算公式,并根据试验数据确定了计算模型中的关键参数,通过不同埋深的... 针对无黏性填土,通过模型试验和理论分析研究了低填方上埋式刚性管涵周围的土压力分布特性。基于试验结果和修正的马斯顿理论提出了较为合理的管涵土压力计算模型和计算公式,并根据试验数据确定了计算模型中的关键参数,通过不同埋深的试验工况结果对比表明:该计算模型能较好地反映实际的管涵周围土压力分布模式,在浅埋条件下管顶中心位置处土压力集中现象随管顶填高的增大而渐趋明显。同时,当填高较小时,管土界面法向土压力随分布角度θ增大先增后减;而填高较大时,管土界面法向土压力随分布角度θ增大而增大。 展开更多
关键词 上埋式管涵 土压力分布模式 模型试验 马斯顿理论 土压力集中现象
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有限宽度崩落矿岩散体侧压力分布规律 被引量:3
7
作者 何荣兴 任凤玉 +1 位作者 谭宝会 刘洋 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期409-413,共5页
金属矿山崩落矿岩散体侧压力对支撑围岩和控制岩体移动具有不可忽视的作用.采用散体颗粒流侧向压力测试实验系统,以弓长岭铁矿崩落矿石为例,研究有限宽度散体崩落矿岩侧压力分布规律:散体静止侧压力随散体埋深的增加呈非线性增加趋势,... 金属矿山崩落矿岩散体侧压力对支撑围岩和控制岩体移动具有不可忽视的作用.采用散体颗粒流侧向压力测试实验系统,以弓长岭铁矿崩落矿石为例,研究有限宽度散体崩落矿岩侧压力分布规律:散体静止侧压力随散体埋深的增加呈非线性增加趋势,并基于量纲和谐原理回归散体侧压力随埋深和角度的变化计算式;在无散体回填工况下,散体侧压力随散体放出量的增加而减小,增加散体放出范围,可加速散体侧压力下降速度;在散体回填工况条件下,以模型中间为界,随着散体放出,下部4个测点侧压力值降低,上部4个测点侧压力值升高.上盘侧散体侧压力总体受放矿流动的影响不明显,放矿开始后的突变量也要明显小于下盘侧压力,即在散体补充条件下,散体放出对散体侧压力的影响范围在高度和宽度上都是有限的.该成果对揭示散体承压机理,开发崩落矿岩散体在矿山工程中的应用具有指导意义. 展开更多
关键词 崩落 岩体移动 散体侧压力 朗肯土压力 古典杨森理论
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挡土墙后粘性填土的主动土压力计算 被引量:29
8
作者 李巨文 王翀 +1 位作者 梁永朵 冯震 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期650-652,共3页
根据库伦土压力的计算原理,从滑动楔体处于极限平衡状态时力的静力平衡条件出发,推导出了计算粘性土或无粘性土主动土压力的公式。该公式适用于均布荷载作用于挡土墙后任意位置。对重力式挡土墙设计中土压力的计算具有一定参考价值。
关键词 库伦原理 挡土墙 主动土压力 均布荷载
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考虑中主应力影响倾斜填土面朗肯土压力参数的敏感性分析 被引量:7
9
作者 张健 胡瑞林 +1 位作者 余文龙 李丽慧 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期1566-1572,共7页
挡土墙后填土面为倾斜时,朗肯土压力理论应用很少。经典的各种土压力理论是基于Mohr-Coulomb强度准则得出的,没有考虑中主应力的影响。首先推导了填土面倾斜时的朗肯主动和被动土压力的计算公式;根据平面应变假设确定了中主应力σ2=ν(... 挡土墙后填土面为倾斜时,朗肯土压力理论应用很少。经典的各种土压力理论是基于Mohr-Coulomb强度准则得出的,没有考虑中主应力的影响。首先推导了填土面倾斜时的朗肯主动和被动土压力的计算公式;根据平面应变假设确定了中主应力σ2=ν(σ1+σ3),在此基础上推导了统一强度理论下的材料强度指标计算公式,利用该公式可将Mohr-Coulomb强度准则下的材料强度指标转化为考虑中主应力效应的统一强度理论下的材料强度指标;最后通过一算例采用正交试验设计对反映中主应力影响的中间主剪应力系数、泊松比、填土面倾角、黏聚力、内摩擦角、重度6种因素进行了敏感性分析。结果表明:影响朗肯主动土压力强度的6种因素从大到小分别为:重度、中间主剪应力系数、黏聚力、内摩擦角、倾角、泊松比;影响朗肯被动土压力强度的6种因素从大到小分别为:内摩擦角、中间主剪应力系数、泊松比、黏聚力、倾角、重度;中主应力对朗肯土压力计算结果的影响是一个不可忽视的重要因素。 展开更多
关键词 朗肯土压力 倾斜填土面 中主应力 正交试验设计 敏感性分析
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非饱和土抗剪强度及土压力统一解 被引量:51
10
作者 张常光 张庆贺 赵均海 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期1871-1876,共6页
基于统一强度理论和非饱和土双应力状态变量抗剪强度,合理考虑中间主应力效应,建立了非饱和土双应力状态变量抗剪强度统一解,并与文献试验结果进行比较,验证了公式的正确性;进而考虑基质吸力的不同分布,得到非饱和土主动土压力和被动土... 基于统一强度理论和非饱和土双应力状态变量抗剪强度,合理考虑中间主应力效应,建立了非饱和土双应力状态变量抗剪强度统一解,并与文献试验结果进行比较,验证了公式的正确性;进而考虑基质吸力的不同分布,得到非饱和土主动土压力和被动土压力统一解,克服了朗肯土压力的不足,并得出中间主应力和基质吸力对土压力的影响特性。研究结果表明,主动土压力随着统一强度理论参数和基质吸力的增大而不断减小,被动土压力则相反;当基质吸力沿深度线性减小时,主动土压力和被动土压力都不像基质吸力沿深度为常数时变化得那么快。该结果为非饱和土抗剪强度和土压力分析提供了理论依据,对工程设计有一定的参考价值。 展开更多
关键词 非饱和土 统一强度理论 抗剪强度 基质吸力 土压力
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关于库仑土压力理论的探讨 被引量:14
11
作者 李兴高 刘维宁 张弥 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第6期677-681,共5页
以滑动体静力平衡的力的平衡方程为基础,引入Lagrange乘子,将主动土压力和被动土压力问题转化为确定含有两个函数自变量的泛函极值问题,进而结合问题图形中的几何关系进一步转化为带有约束的函数极值问题。这种函数极值可利用Matlab6.1... 以滑动体静力平衡的力的平衡方程为基础,引入Lagrange乘子,将主动土压力和被动土压力问题转化为确定含有两个函数自变量的泛函极值问题,进而结合问题图形中的几何关系进一步转化为带有约束的函数极值问题。这种函数极值可利用Matlab6.1优化工具箱提供的fmincon函数进行求解。在确定了主动土压力和被动土压力的大小后,利用滑动体静力平衡的力矩平衡方程计算力的作用点在墙体的相对位置。在本文中,土体沿平面滑动破坏是由理论推导得出的结论,土压力大小的结果与库仑土压力理论完全一致,但土压力作用点在墙体的相对位置却并非总是作用在墙高的1/3处。 展开更多
关键词 库仑土压力理论 变分学 土压力作用点位置
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基于统一强度理论的土压力极限上限分析 被引量:23
12
作者 范文 沈珠江 俞茂宏 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第10期1147-1153,共7页
基于统一强度理论,采用塑性极限上限分析方法,建立了土压力问题的多三角形破坏机构,推导了基本计算公式,并编制了程序对土压力问题进行了研究。得到考虑中间主应力效应的土压力计算公式,通过改变统一强度理论参数,可获得一系列计算结果... 基于统一强度理论,采用塑性极限上限分析方法,建立了土压力问题的多三角形破坏机构,推导了基本计算公式,并编制了程序对土压力问题进行了研究。得到考虑中间主应力效应的土压力计算公式,通过改变统一强度理论参数,可获得一系列计算结果,并与已有研究成果进行了对比分析,表明计算结果合理,是一种严格的上限解。同时本文的计算方法可进行强度理论效应的研究。 展开更多
关键词 土压力 极限分析 强度理论 中间主应力
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对库仑土压力理论的若干修正 被引量:15
13
作者 陈文胜 李苗苗 +1 位作者 张永杰 蔡小林 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期1832-1838,1846,共8页
库仑土压力理论至今仍是计算土压力的重要方法而被人们所熟知。通过分析库仑土压力的墙后土楔体的受力特点,特别是深入研究了土楔体与墙的作用力关系,对库仑土压力理论给出了一些修正。认为土楔体和挡土墙之间的作用力(即定义的土压力)... 库仑土压力理论至今仍是计算土压力的重要方法而被人们所熟知。通过分析库仑土压力的墙后土楔体的受力特点,特别是深入研究了土楔体与墙的作用力关系,对库仑土压力理论给出了一些修正。认为土楔体和挡土墙之间的作用力(即定义的土压力),并非一定要达到极限状态,所以不能确定土压力的作用方向,但土压力的作用方向必须在其允许的角度范围之内。所以,认为库仑主动土压力为作用方向角度变化范围内的最大值,库仑被动土压力为作用方向角度变化范围内的最小值。对于墙后土楔体,认为墙体和土楔体是两个不同物体,土楔体的形成是因为土中产生潜在破裂面,而原库仑土压力理论要求墙体与土之间也达到临界状态是不必要的。墙体对土楔体的作用力(即土压力)实质就是相当于一物(墙)施加于另一物(土楔体)的力,即使土楔体滑动了,两物之间也并非要滑动。推导了主动土压力计算公式,给出了被动土压力的近似计算方案。算例证明,计算结果与原库仑理论有明显不同。该研究对库仑土压力的修正和求解值得引起重视。 展开更多
关键词 库仑土压力理论 修正 挡土墙 极限平衡 土楔体
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饱和软土中沉桩引起的孔隙水压力估算 被引量:60
14
作者 姚笑青 胡中雄 《岩土力学》 EI CAS CSCD 1997年第4期30-35,共6页
饱和软土中挤土桩的承载力随时间的增长与沉桩引起的超孔隙水压力大小及其消散有密切关系。分析了小孔扩张理论的不足,提出用土压力理论来估算沉桩引起的超孔隙水压力。分别讨论了单桩和群桩两种情况下超孔隙水压力的计算,并与实测资... 饱和软土中挤土桩的承载力随时间的增长与沉桩引起的超孔隙水压力大小及其消散有密切关系。分析了小孔扩张理论的不足,提出用土压力理论来估算沉桩引起的超孔隙水压力。分别讨论了单桩和群桩两种情况下超孔隙水压力的计算,并与实测资料进行了对比。 展开更多
关键词 饱和软土 沉桩 孔隙水压力 桩基
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深埋顶管顶力理论计算与实测分析 被引量:34
15
作者 杨仙 张可能 +2 位作者 黎永索 彭环云 黄常波 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期757-761,共5页
针对管幕预筑法中深埋顶管顶力进行理论和实测分析。顶管顶力与垂直土压力密切相关。参照隧道开挖中垂直土压力的计算方法,常用的垂直土压力计算理论有:普氏理论和太沙基理论。在详细分析了这两种垂直土压力计算理论的适用性和缺陷之后... 针对管幕预筑法中深埋顶管顶力进行理论和实测分析。顶管顶力与垂直土压力密切相关。参照隧道开挖中垂直土压力的计算方法,常用的垂直土压力计算理论有:普氏理论和太沙基理论。在详细分析了这两种垂直土压力计算理论的适用性和缺陷之后,结合普氏理论和太沙基理论,提出了改进的垂直土压力计算理论公式,并编写MATLAB程序计算改进理论公式的数值解。改进理论既考虑了土拱效应,又考虑了拱下土体的挟持力,更符合实际土体变形情况。将普氏理论、太沙基理论和改进的理论应用于沈阳地铁新乐遗址站管幕预筑法顶管工程中,计算不同深度的两根大埋深管道顶力,并把计算与实测结果进行比较,发现普氏理论和太沙基理论计算结果都远大于实测值,改进理论计算结果稍大于实测值,更适合于深埋顶管顶力估算。 展开更多
关键词 管幕预筑法 顶管顶力 垂直土压力 普氏理论 太沙基理论 改进理论 实测顶力
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平面应变条件下非饱和土抗剪强度统一解及应用 被引量:34
16
作者 张常光 胡云世 赵均海 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期32-37,共6页
基于统一强度理论和非饱和土双应力状态变量抗剪强度,合理考虑中间主应力效应,推导了平面应变条件下非饱和土双应力状态变量抗剪强度统一解,进而考虑中间主应力、特别是基质吸力高低的不同影响,建立了非饱和土主动、被动土压力和任意侧... 基于统一强度理论和非饱和土双应力状态变量抗剪强度,合理考虑中间主应力效应,推导了平面应变条件下非饱和土双应力状态变量抗剪强度统一解,进而考虑中间主应力、特别是基质吸力高低的不同影响,建立了非饱和土主动、被动土压力和任意侧压力系数下均适用的条形地基临界荷载解析解。本文解析解具有广泛的理论意义,根据实际工程具体情况,可进行多种选择。研究结果表明:在低基质吸力范围内,非饱和土被动土压力和条形地基临界荷载随着统一强度理论参数和基质吸力的增大而不断增加,主动土压力则相反;在高基质吸力范围内,被动土压力和临界荷载均逐渐减小并趋于稳定;超固结比对条形地基临界荷载的影响较小。 展开更多
关键词 非饱和土 统一强度理论 土压力 临界荷载 高基质吸力
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考虑支护结构变形的基坑土压力计算 被引量:6
17
作者 曹净 钱国伟 +1 位作者 刘海明 任亚亮 《四川建筑科学研究》 北大核心 2016年第4期46-49,共4页
针对基坑土压力计算存在的不足,基于朗肯土压力理论,建立了考虑支护结构与土体相互作用的土压力计算模型。结合温克尔假定,推导出考虑基坑支护结构变形的非极限主动、被动土压力计算公式。同时,对支挡式基坑支护结构的变形分布进行了简... 针对基坑土压力计算存在的不足,基于朗肯土压力理论,建立了考虑支护结构与土体相互作用的土压力计算模型。结合温克尔假定,推导出考虑基坑支护结构变形的非极限主动、被动土压力计算公式。同时,对支挡式基坑支护结构的变形分布进行了简化,提出了适用于支挡式基坑支护结构设计阶段的土压力简化计算方法。 展开更多
关键词 支护结构变形 土压力计算 朗肯土压力理论 支挡式基坑
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一种计算地下结构地震主动土压力的新方法 被引量:11
18
作者 王文沛 陶连金 +2 位作者 张波 李文博 魏云杰 《防灾减灾工程学报》 CSCD 2010年第6期620-623,共4页
针对目前地下结构地震土压力设计方法的研究现状,介绍了计算挡土墙地震主动土压力的物部·冈部公式及浅埋隧道谢家然围岩压力理论。并结合物部·冈部公式、谢家然理论提出了一种适用于计算地下结构地震土压力的新方法。该方法... 针对目前地下结构地震土压力设计方法的研究现状,介绍了计算挡土墙地震主动土压力的物部·冈部公式及浅埋隧道谢家然围岩压力理论。并结合物部·冈部公式、谢家然理论提出了一种适用于计算地下结构地震土压力的新方法。该方法基于极限平衡理论,根据谢家然理论提供的滑裂面参数构造了滑动土体,采用物部·冈部公式计算了滑动土体作用在地下结构边墙上的地震土压力。最后结合工程实例,将本文方法与其它计算方法进行了比较,评价了该计算方法的优缺点。 展开更多
关键词 地震主动土压力 物部·冈部公式 谢家烋理论 滑动土体
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基于Mckyes-Ali模型盾构刀具切削软土三维力学模型研究 被引量:7
19
作者 杨振兴 周建军 《隧道建设》 北大核心 2016年第1期108-112,共5页
为研究盾构法施工过程中任意位置刀具与软土之间的相互作用,基于朗肯被动土压理论,以Mckyes-Ali理论建立的耕作刀具切土阻力模型为基础,考虑切削土与刀具、地层的法向力、黏聚力以及自身重力等,引入表示切刀任意位置的参变量L和Ψ,根据... 为研究盾构法施工过程中任意位置刀具与软土之间的相互作用,基于朗肯被动土压理论,以Mckyes-Ali理论建立的耕作刀具切土阻力模型为基础,考虑切削土与刀具、地层的法向力、黏聚力以及自身重力等,引入表示切刀任意位置的参变量L和Ψ,根据力的平衡原理,建立任意位置刀具的切削软土三维力学模型。最后,通过与已有模型对比,验证了该模型的准确性;通过编制Excel计算界面,保证了该模型工程应用的可行性。该模型适用于盾构任意位置切刀的受力分析,为刀盘刀具的地质适应性设计提供了更加全面的切刀受力计算公式。 展开更多
关键词 盾构刀具 软土 朗肯被动土压力 Mckyes-Ali阻力模型 三维力学模型
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考虑位移效应的土压力计算理论 被引量:29
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作者 杨泰华 贺怀建 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第11期3635-3639,3650,共6页
基于朗肯土压力理论,假定填土的内摩擦角与该点土体位移呈非线性关系,进而提出挡土墙的主动和被动土压力的计算模式。该模式随位移变化是连续的,且能考虑墙土间的摩擦的影响。又将其与砂土模型试验结果进行了对比分析,吻合较好,从而证... 基于朗肯土压力理论,假定填土的内摩擦角与该点土体位移呈非线性关系,进而提出挡土墙的主动和被动土压力的计算模式。该模式随位移变化是连续的,且能考虑墙土间的摩擦的影响。又将其与砂土模型试验结果进行了对比分析,吻合较好,从而证明用该计算模式计算其主动或被动土压力是合理的。此外,根据该计算模式,导出了一种有效估算其静止土压力系数的计算方法。 展开更多
关键词 位移效应 土压力 计算理论 非极限状态
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