高温条件下NCM锂离子电池热失控释放气体的爆炸特性

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作者 李刚 张修鹏 +1 位作者 常伟达 周伟 《东北大学学报(自然科学版)》 北大核心 2025年第4期78-86,共9页

为了解Li(NixCoyMn1-x-y)O2(NCM)锂离子电池热失控释放气体(BVG)在高温环境下引发爆燃的危险性,利用8L爆炸测试装置和本生灯分别对BVG在不同初始温度θ0(25~120℃)下的爆炸特性和层流燃烧速度进行了测试.同时,利用软件CHEMKIN数值模拟... 为了解Li(NixCoyMn1-x-y)O2(NCM)锂离子电池热失控释放气体(BVG)在高温环境下引发爆燃的危险性,利用8L爆炸测试装置和本生灯分别对BVG在不同初始温度θ0(25~120℃)下的爆炸特性和层流燃烧速度进行了测试.同时,利用软件CHEMKIN数值模拟分析了常温和高温条件下层流燃烧速度SL的影响机制.结果表明,爆炸下限(LFL)随初始温度的升高变化不明显,爆炸上限(UFL)增大;当θ0升高到120℃时,最大爆炸压力pmax由0.62 MPa降至0.45 MPa,且与θ0呈指数衰减关系;受正反两方面作用的影响,最大爆炸上升速率(dp/dt)max随θ0的升高有不同程度的降低;极限氧浓度(LOC)从7.39%呈指数下降至7.03%;SL随θ0的升高而增大.同时发现C2H4和H2含量是影响BVG燃烧及爆炸破坏程度的决定性因素.研究结果可为NCM锂离子电池热失控引发环境爆燃的危险性评估与防治提供参考. 展开更多

关键词 锂离子电池 热失控 爆炸特性 极限氧浓度 层流燃烧速度 机理分析

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丙烯燃爆危险性分析 被引量：11

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作者 王振刚 黄飞 +1 位作者 孙峰 张晨 《中国安全科学学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期59-63,共5页

为预防丙烯氧化制环氧丙烷工艺流程中丙烯燃爆危险的发生,利用5 L爆炸极限测试仪测定丙烯在空气中常压不同温度条件下的爆炸极限,得到丙烯在常压下爆炸极限随温度的变化情况;针对丙烯工艺中的典型工况,采用11 L爆轰管测定不同工况温度... 为预防丙烯氧化制环氧丙烷工艺流程中丙烯燃爆危险的发生,利用5 L爆炸极限测试仪测定丙烯在空气中常压不同温度条件下的爆炸极限,得到丙烯在常压下爆炸极限随温度的变化情况;针对丙烯工艺中的典型工况,采用11 L爆轰管测定不同工况温度、压力条件下,丙烯在空气中不同氧含量下的爆炸极限,并以此绘制爆炸极限三元图,得到不同工况条件下"丙烯-氧气-氮气"混合体系的燃爆区域。结果表明:随着温度、压力及氧气含量的升高,丙烯爆炸上限明显提高,但爆炸下限变化不明显;丙烯在80℃、0.24 MPa,130℃、0.96 MPa,40℃、1.90 MPa条件下的极限氧含量(LOC)分别为11.0%,10.2%和10.8%。降低体系中氧气含量有助于预防丙烯燃爆危险的发生。 展开更多

关键词 丙烯 爆炸三元图 温度 压力 氧气含量 极限氧含量(loc)

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可燃气体和混合气极限氧浓度实验研究 被引量：14

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作者 任常兴 张欣 +2 位作者 慕洋洋 李晋 李海涛 《消防科学与技术》 CAS 北大核心 2017年第2期156-159,共4页

介绍可燃气体极限氧浓度测定的标准及要求,给出可燃气体极限氧浓度的测定原理、测定装置和测定方法。测定方法主要分为管式法和球式法两种,分别采用火焰传播距离(≥100mm)和爆炸起始压力增量指标(5%或7%)判定爆炸现象。4次重复测定爆炸... 介绍可燃气体极限氧浓度测定的标准及要求,给出可燃气体极限氧浓度的测定原理、测定装置和测定方法。测定方法主要分为管式法和球式法两种,分别采用火焰传播距离(≥100mm)和爆炸起始压力增量指标(5%或7%)判定爆炸现象。4次重复测定爆炸性混合气体的LAC,计算确定待测可燃气体的LOC。采用20L球爆炸实验装置分别测定纯物质丙烷(C3H8)和混合气液化石油气(LPG)的爆炸极限和极限氧浓度,结果表明:混合气的最大爆炸压力随着氧浓度的降低而降低,二者爆炸极限分别为2.0%~9.5%、3.0%~8.0%,用二氧化碳惰化的极限氧浓度分别为13.8%、15.46%。 展开更多

关键词 可燃气体 混合气 极限氧浓度 爆炸极限 惰化

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不同氧浓度条件下制冷剂R290燃爆特性 被引量：6

4

作者 任常兴 张发 李晋 《消防科学与技术》 CAS 北大核心 2016年第3期298-301,共4页

采用20L球实验装置研究制冷剖R290的燃爆特性，分析不同氧浓度下的最大爆炸压力和爆炸压力上升速率。环境温度22～26℃，相对湿度54％～58％，起爆前爆炸容器初始压力为0．1MPa，点火方式采用高压脉冲点火。实验结果表明：空气氧浓度氛... 采用20L球实验装置研究制冷剖R290的燃爆特性，分析不同氧浓度下的最大爆炸压力和爆炸压力上升速率。环境温度22～26℃，相对湿度54％～58％，起爆前爆炸容器初始压力为0．1MPa，点火方式采用高压脉冲点火。实验结果表明：空气氧浓度氛围中，R290体积分数为5．0％对Pmax达最大值0．934MPa，此时的（dp／dt）max亦为最大值，达64．81MPa／S。不同氧浓度氛围下3．5％R290随着体系中氧气体积分数的降低，爆炸威力减弱，爆炸弛豫时间滞后，压力-时间曲线逐渐平缓，降低至一定值后体系不再发生爆炸。R290体积分数为3．5％、氧体积分数为11．8％、12．0％时并未发生爆炸。随着体系中氧气含量的增加，Pmax一直呈平缓上升趋势，（dp／dt）max呈现出先平缓后急剧上升趋势。 展开更多

关键词 丙烷 爆炸压力 爆炸压力上升速率 极限氧浓度 爆炸弛豫

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汽车用氧传感器介绍与研究进展 被引量：11

5

作者 赵青 常爱民 巴维真 《仪表技术与传感器》 CSCD 北大核心 2002年第11期6-9,共4页

介绍了汽车用氧传感器的原理、结构、发展情况及国内外研究新动向 ,并简要分析了其发展趋势。汽车尾气中的有害物造成的污染 ,给人类赖以生存的大气环境带来了越来越严重的危害。发达国家从六、七十年代就开始探索汽车尾气净化的途径 ,... 介绍了汽车用氧传感器的原理、结构、发展情况及国内外研究新动向 ,并简要分析了其发展趋势。汽车尾气中的有害物造成的污染 ,给人类赖以生存的大气环境带来了越来越严重的危害。发达国家从六、七十年代就开始探索汽车尾气净化的途径 ,并取得了非常满意的净化效果。在我国 ,无铅汽油已经开始推广使用 ,但还只是汽车尾气净化工程的一个开端 ,相关的研究工作还需要全面展开。汽车用氧传感器在控制汽车尾气排放、节省燃料、净化空气中起着重要的作用。经掺杂稳定的立方相氧化锆 (ZrO2 )固体电解质材料 ,具有良好的高温氧离子导电性 ,是制造汽车用氧传感器的关键部件。氧传感器有氧浓差型和极限电流型类型 ,国内汽车用氧传感器的研究和制造已达到一定的规模 。 展开更多

关键词 汽车 氧传感器 研究进展 浓差电池型 极限电流型 氧离子电导性 立方相氧化锆

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综放面采空区自燃“三带”的综合划分方法与实践 被引量：39

6

作者 余明高 晁江坤 贾海林 《河南理工大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2013年第2期131-135,150,共6页

根据目前采空区自燃"三带"的研究现状,确定了基于采空区煤自燃的上限氧浓度和下限氧浓度、采空区自燃"三带"现场观测及数值模拟、MIN-MAX综合处理法的采空区自燃"三带"的综合划分方法,划分了采空区自燃&q... 根据目前采空区自燃"三带"的研究现状,确定了基于采空区煤自燃的上限氧浓度和下限氧浓度、采空区自燃"三带"现场观测及数值模拟、MIN-MAX综合处理法的采空区自燃"三带"的综合划分方法,划分了采空区自燃"三带"范围.以新疆哈密三道岭煤矿4204综放工作面为例进行实际应用,确定了该工作面采空区的自燃"三带"范围.实践表明,该划分方法确定的"三带"能更好地反映浮煤自燃的实际情况,对具有类似条件的采空区防火具有参考价值. 展开更多

关键词 自燃“三带” 极限氧浓度 漏风风速 MIN MAX方法

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叔丁醇燃爆危险性研究 被引量：4

7

作者 王振刚 孙峰 +1 位作者 姜杰 徐军华 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 2013年第9期15-18,共4页

为预防叔丁醇氧化制甲基丙烯酸甲酯工艺过程中燃爆危险的发生,利用11L爆轰管测定不同工况温度、压力条件下,叔丁醇在不同氧含量的氧氮混合气中的爆炸极限,得到不同工况条件下"叔丁醇-氧气-氮气"混合体系的燃爆区域;针对工艺... 为预防叔丁醇氧化制甲基丙烯酸甲酯工艺过程中燃爆危险的发生,利用11L爆轰管测定不同工况温度、压力条件下,叔丁醇在不同氧含量的氧氮混合气中的爆炸极限,得到不同工况条件下"叔丁醇-氧气-氮气"混合体系的燃爆区域;针对工艺过程中存在水蒸汽的条件,研究了水蒸汽含量对叔丁醇燃爆的影响。结果表明:叔丁醇在80℃、0.15MPa,170℃、0.15MPa,280℃、0.1MPa条件下的极限氧含量分别为15.9%、15.3%和13.5%;随着水蒸汽含量的升高,叔丁醇爆炸极限范围变小,在80℃、0.15MPa,170℃、0.15MPa条件下当水蒸汽含量增加到27%和34%时无燃爆现象发生。 展开更多

关键词 叔丁醇 爆炸极限 水蒸汽 极限氧含量

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充氮环境下淀粉爆炸特性的实验研究 被引量：6

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作者 李好 张锬 +1 位作者 杜兵 黄卫星 《消防科学与技术》 CAS 北大核心 2016年第2期166-170,共5页

利用20 L爆炸球研究了充氮条件下甘薯粉-空气混合体系的爆炸特性,充氮后的氧体积分数范围为11.4％～21.0％、甘薯粉实验质量浓度范围为25～1 000g/m3.研究表明,由于充氮后氧浓度降低对燃烧反应的抑制和氮气作为惰性气体对火焰传播的阻碍... 利用20 L爆炸球研究了充氮条件下甘薯粉-空气混合体系的爆炸特性,充氮后的氧体积分数范围为11.4％～21.0％、甘薯粉实验质量浓度范围为25～1 000g/m3.研究表明,由于充氮后氧浓度降低对燃烧反应的抑制和氮气作为惰性气体对火焰传播的阻碍,不同粉尘浓度下混合体系的最大爆炸压力pmax都随充氮后氧浓度的降低而降低,当氧体积分数低至15％以后尤为显著.而不同氧浓度下混合体系爆炸猛烈度随粉尘浓度的变化也显著不同：在较高氧体积分数范围（17,4％～21.0％）,因供氧相对充分,故pmax随粉尘浓度增加而增大,直至在危险浓度后趋于平缓;但当氧体积分数降低到某一值后（此实验为14.4％）,pmax在危险浓度后迅速降低,当氧体积分数低至11.4％时已无实际爆炸发生,表明供氧条件已不足以支持燃烧传播.实验结果同时表明：随氧浓度的降低,粉尘危险浓度减小,可爆浓度范围变小（爆炸下限升高,上限降低）.最后通过实验数据分析得到甘薯粉极限氧浓度. 展开更多

关键词 淀粉加工 粉尘爆炸 极限氧浓度 充氮

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惰化防爆技术及在煤粉制备系统中的应用 被引量：5

9

作者 任常兴 杜霞 +2 位作者 张欣 李晋 伍晗 《消防科学与技术》 CAS 北大核心 2016年第12期1655-1658,共4页

简述国内关于惰化防爆的标准规范及要求,给出爆炸性环境极限氧浓度的测试方法、测试设备和惰化过程可燃性分布图。分析加压惰化、真空惰化、通流惰化和置换惰化的技术要点、应用范围和惰性气体用量及惰化次数的计算方法,并给出被保护系... 简述国内关于惰化防爆的标准规范及要求,给出爆炸性环境极限氧浓度的测试方法、测试设备和惰化过程可燃性分布图。分析加压惰化、真空惰化、通流惰化和置换惰化的技术要点、应用范围和惰性气体用量及惰化次数的计算方法,并给出被保护系统惰化氧浓度安全裕量的设定原则和预警分级。以制粉系统为例,分析了惰化工艺流程和维持惰化气氛的条件,并计算了不同氧浓度和监测方式下的初始惰化时间。建议采用惰化保护的系统根据氧浓度设定为三级预警,即最大允许氧浓度MAOC、联锁停车氧浓度TP、惰化系统动作氧浓度SP。 展开更多

关键词 惰化 防爆 极限氧浓度 制粉系统 安全裕量 预警分级

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玉米淀粉粉尘爆炸特性及火焰传播过程的试验研究 被引量：19

10

作者 曹卫国 郑俊杰 +1 位作者 彭于怀 潘峰 《爆破器材》 CAS 2016年第1期1-6,共6页

为了全面地认识玉米淀粉粉尘爆炸的敏感性和爆炸破坏效应,分别采用粉尘云着火温度装置、20 L球粉尘爆炸装置和粉尘云火焰传播装置对玉米淀粉的粉尘云着火温度、爆炸下限质量浓度、爆炸压力、爆炸氧极限浓度以及粉尘云火焰传播过程进行... 为了全面地认识玉米淀粉粉尘爆炸的敏感性和爆炸破坏效应,分别采用粉尘云着火温度装置、20 L球粉尘爆炸装置和粉尘云火焰传播装置对玉米淀粉的粉尘云着火温度、爆炸下限质量浓度、爆炸压力、爆炸氧极限浓度以及粉尘云火焰传播过程进行了研究。结果表明：玉米淀粉粉尘云最低着火温度在380~390℃之间;粉尘云爆炸氧极限浓度（体积分数）在10%~11%之间;爆炸下限质量浓度和最大爆炸压力随着化学点火具质量的增加而呈现出不同的变化特征,随着化学点火具质量的增加,玉米淀粉的爆炸下限质量浓度逐渐降低,而玉米淀粉爆炸压力逐渐升高。在不同的粉尘质量浓度条件下,粉尘云火焰传播速度和火焰温度有一定的变化,在粉尘质量浓度为500 g/m3时,火焰传播速度和火焰温度均达到最大值,分别为13.81 m/s和1 107℃。 展开更多

关键词 玉米淀粉 最低着火温度 爆炸下限质量浓度 爆炸压力 氧极限浓度 火焰传播过程

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中生菌素发酵过程中溶解氧参数的分析 被引量：3

11

作者 宋培国 朱昌雄 +2 位作者 蒋细良 谢德龄 倪楚芳 《中国生物防治》 CSCD 1997年第4期159-162,共4页

通过试验测定了所用发酵罐的体积氧传递系数，发现中生菌素分批发酵过程中溶解氧浓度呈现规律性变化，得出生长临界氧浓度为１２％，发酵的最适溶解氧浓度为４０％左右。溶解氧的变化可以作为判断发酵过程状态的指标。

关键词 中生菌素 溶解氧 体积氧传递系数 临界氧浓度

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惰化设计方法及其在煤粉干燥工艺中的应用 被引量：6

12

作者 钟圣俊 S.Radandt +1 位作者 李刚 史建业 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第1期118-121,共4页

介绍了可燃粉尘极限氧含量的测试方法和测试设备，并给出了几种常见可燃粉尘的极限氧含量．根据气体均匀混合假设，导出了采用加压或抽真空情化情况下惰化次数的计算方法和采用通流情化情况下惰化时问的计算公式．提出了估算惰化流量的... 介绍了可燃粉尘极限氧含量的测试方法和测试设备，并给出了几种常见可燃粉尘的极限氧含量．根据气体均匀混合假设，导出了采用加压或抽真空情化情况下惰化次数的计算方法和采用通流情化情况下惰化时问的计算公式．提出了估算惰化流量的经验公式．给出了一个煤粉干燥工艺惰化设计的实例．正常运行时，惰化气体流量可通过循环风量和漏风率估算．在短时间停产时，应采用较小的惰化流量（每小时1～2个设备容积）维持惰化气氛． 展开更多

关键词 惰化 粉尘爆炸 爆炸防护 极限氧含量 煤粉 干燥

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可燃气体空间置换限值研究 被引量：4

13

作者 白永忠 《中国安全科学学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第8期67-73,共7页

在全面解析三元组分图构成要素和含义的基础上,分析可燃物质设备投用和停用过程中惰化置换的机理和浓度限值。可燃气体空间置换限值包括设备投用惰化置换时氧气的最高容许浓度(ISOC)和设备停用惰化置换时可燃气体的最高容许浓度(OSFC),... 在全面解析三元组分图构成要素和含义的基础上,分析可燃物质设备投用和停用过程中惰化置换的机理和浓度限值。可燃气体空间置换限值包括设备投用惰化置换时氧气的最高容许浓度(ISOC)和设备停用惰化置换时可燃气体的最高容许浓度(OSFC),二者可由试验和公式计算2种方式获得。与目前惰化置换时通常参照的限制氧浓度(LOC)、燃烧下限(LFL)等参数相比,ISOC和OSFC值可以更准确地表征惰化置换时临界浓度的意义。通过对部分可燃物质的ISOC和OSFC试验值及计算值进行对比分析,证明以LOC为依据计算出的ISOC和OSFC值与试验值具有更高的符合性;指出目前国内惰化置换浓度控制值采用统一规定值这一方式的不足;证明合理利用LFL,LOCI,SOC,OSFC等参数开展可燃气体密闭空间置换限值研究的科学合理性。 展开更多

关键词 三元组分图 燃烧下限(LFL) 限制氧浓度(loc) 设备投用惰化置换时氧气的最高容许浓度(ISOC) 设备停用惰化置换时可燃气体的最高容许浓度(OSFC)

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氧浓度测定仪器简介及离子流氧分析仪在果蔬贮运中的应用 被引量：1

14

作者 董成虎 王文生 +3 位作者 杨敦敦 于晋泽 陈存坤 纪海鹏 《保鲜与加工》 CAS 北大核心 2017年第1期108-111,共4页

介绍了电化学氧分析仪、氧化锆测氧仪、顺磁式测氧仪等几种常用的测氧仪器,并重点介绍了离子流氧分析仪的工作原理和主要优点,对影响离子流氧分析仪测定结果和使用寿命的主要因素进行了研究和分析,并就其在果蔬贮运中的合理应用给出了... 介绍了电化学氧分析仪、氧化锆测氧仪、顺磁式测氧仪等几种常用的测氧仪器,并重点介绍了离子流氧分析仪的工作原理和主要优点,对影响离子流氧分析仪测定结果和使用寿命的主要因素进行了研究和分析,并就其在果蔬贮运中的合理应用给出了建议。 展开更多

关键词 氧浓度测定仪器 离子流氧分析仪 工作原理 应用 果蔬 贮藏

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氮气惰化抑制7-氨基头孢烷酸粉尘爆炸试验研究 被引量：2

15

作者 张金锋 刘鑫 《安全与环境学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期42-45,共4页

以石家庄某制药企业生产的7-氨基头孢烷酸(简称7-ACA)粉体为研究对象,利用20 L球型爆炸系统研究氮气抑制粉尘爆炸的规律。通过设计的混气系统向爆炸容器内充入氮气以降低容器内的氧气体积分数,创造不同氮气体积分数环境来进行一系列粉... 以石家庄某制药企业生产的7-氨基头孢烷酸(简称7-ACA)粉体为研究对象,利用20 L球型爆炸系统研究氮气抑制粉尘爆炸的规律。通过设计的混气系统向爆炸容器内充入氮气以降低容器内的氧气体积分数,创造不同氮气体积分数环境来进行一系列粉尘爆炸试验。结果表明,在化学点火能量为10 k J、7-ACA粉尘质量浓度为775g/m3时,爆炸压力达到最大值。在该粉尘质量浓度条件下,随氮气充入量增加,其最大爆炸压力逐渐降低;当氧气体积分数达10.93%时,测试系统显示7-ACA粉尘不发生爆炸;继续充入氮气,也没有发生爆炸现象,表明抑爆效果明显。 展开更多

关键词 安全工程 氮气惰化 7-氨基头孢烷酸 最大爆炸压力 极限氧浓度

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氢氩混合气(5%∶95%)在空气中可爆性实验研究 被引量：1

16

作者 殷德山 张英喆 +2 位作者 于成龙 赵军 郑瑞臣 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期142-146,共5页

为研究氢氩混合气(5%∶95%)在空气中爆炸时所对应氢、氧极限含量,按照爆炸性测试标准EN 1839—2017,测试氢氩混合气在与空气的总混合气体中不同占比时的可爆性。研究结果表明:氢氩混合气(5%∶95%)在总混合气体中体积分数为76.018%~86.0... 为研究氢氩混合气(5%∶95%)在空气中爆炸时所对应氢、氧极限含量,按照爆炸性测试标准EN 1839—2017,测试氢氩混合气在与空气的总混合气体中不同占比时的可爆性。研究结果表明:氢氩混合气(5%∶95%)在总混合气体中体积分数为76.018%~86.029%时,总混和气体具有爆炸危险性,与之对应能够发生爆炸的最低氢气体积分数为3.8%,最低氧气体积分数为2.93%,不具有爆炸性的最高氧含量为2.72%,该值较ISO 10156—2017《气体和气体混合物-气瓶阀口选择用潜在燃烧性和氧化能力的测定》中规定的极限氧含量低,研究结果可为氢氩气与空气的混合气体爆炸事故预防提供新的参考。 展开更多

关键词 氢氩混合气体 氧极限含量 爆炸性测试与判定

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阴极循环对氢燃料电池系统电压钳位及自增湿效应的研究 被引量：4

17

作者 王贵荣 《电源学报》 CSCD 北大核心 2023年第4期130-137,共8页

通过阳极和阴极两侧的废气再循环可以实现低电流密度下的电压钳位以及无需外部加湿器的自加湿。基于氮气渗漏和水扩散动态系统仿真模型,提出了一种控制阴阳两极气体压力平衡和限电压的控制算法,并对控制算法进行了仿真分析和有效性验证... 通过阳极和阴极两侧的废气再循环可以实现低电流密度下的电压钳位以及无需外部加湿器的自加湿。基于氮气渗漏和水扩散动态系统仿真模型,提出了一种控制阴阳两极气体压力平衡和限电压的控制算法,并对控制算法进行了仿真分析和有效性验证。试验结果表明阴极循环系统动态性能良好,并能够把氢燃料电池在低电流密度下的单片电压控制在0.85 V以下。通过正交试验发现,进气阀开度和循环泵的转速是实现电压快速控制最重要的影响因素;在阴极再循环系统主动运行下,混合气体最高湿度可达60%。 展开更多

关键词 氢燃料电池 限电压控制算法 正交试验 氧气浓度 自增湿

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高浓度氧疗用于高原失血性休克的安全时限研究

18

作者 董燕 王仙园 +1 位作者 周娟 郑江 《护理研究》 2004年第9期1527-1529,共3页

[目的 ]探讨高浓度氧疗对高原失血性休克家兔作用的安全时限。[方法 ] 14只家兔随机分为实验组和对照组。模拟高原环境 ,低压舱减压至海拔 40 0 0m ,将动物股动脉放血使其平均动脉压 (MAP)降至 5 .3 3kPa ,实验组给予 80 %氧吸入和抗休... [目的 ]探讨高浓度氧疗对高原失血性休克家兔作用的安全时限。[方法 ] 14只家兔随机分为实验组和对照组。模拟高原环境 ,低压舱减压至海拔 40 0 0m ,将动物股动脉放血使其平均动脉压 (MAP)降至 5 .3 3kPa ,实验组给予 80 %氧吸入和抗休克治疗 ;对照组只给予抗休克治疗 ,观察两组MAP、氧分压 (PaO2 )、二氧化碳分压 (PaCO2 )及血浆中超氧化物歧化酶 (SOD)、丙二醛 (MDA )的变化 ,并观察治疗后 4h、8h肺组织病理改变。 [结果 ]与对照组相比 ,实验组PaO2 、PaCO2 、MAP分别在治疗后明显升高 (P <0 .0 1或P <0 .0 5 ) ;两组血浆MDA、SOD水平变化差异无统计学意义 ;治疗后 8h ,实验组家兔的肺间质局部稍增厚 ,对照组肺间质增厚不明显。 [结论 ]持续高浓度氧疗 8h对高原失血性休克家兔是相对安全的 ,超过 8h可能会出现肺损伤。 展开更多

关键词 高浓度氧疗 高原失血性休克 安全时限

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惰化系统极限氧浓度变化规律及监测预警研究 被引量：4

19

作者 周宁 王宇飞 +3 位作者 赵会军 纪虹 袁雄军 刘晅亚 《中国安全科学学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期75-80,共6页

为解决高龄油气管罐事故多发且事故后果严重的问题,通过研究惰性气体保护封存技术,提出惰化系统氧浓度等级分级、氧浓度安全裕量设定原则以及极限氧浓度（LOC）测试方法;通过理论与试验相结合的方法,分析CO_2、N_2等2种惰化剂对液化石... 为解决高龄油气管罐事故多发且事故后果严重的问题,通过研究惰性气体保护封存技术,提出惰化系统氧浓度等级分级、氧浓度安全裕量设定原则以及极限氧浓度（LOC）测试方法;通过理论与试验相结合的方法,分析CO_2、N_2等2种惰化剂对液化石油气（LPG）爆炸极限与LOC的影响以及抑制机制,并基于此设定预警阈值。结果表明：随着CO_2、N_2量的增加,最大爆炸压力到达时间延时可达7倍,抑爆效果明显,2种惰化剂抑爆机制的不同主要体现在三元碰撞反应;当CO2充入量达到22%或N2充入量达到32%时,LPG处于完全惰化状态;根据试验结果,可设定LPG惰化系统在线和间断氧浓度监测时预警阀值。 展开更多

关键词 爆炸性气体 爆炸极限 极限氧浓度(loc) 监测预警 惰化防爆

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限氧条件下亚硝化的稳定运行及动力学 被引量：2

20

作者 胡晓娜 戴晓虎 +2 位作者 曹达文 陈文静 杨殿海 《化工进展》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第12期4198-4202,共5页

采用高氨氮人工配水和序批式反应器,在限氧（0.2~0.3mg/L）条件下,研究了进水氨氮负荷、游离氨和游离亚硝酸对氨氮转化率、亚硝化率和亚硝氮生成速率的影响及游离氨对氨氧化菌的基质抑制动力学。结果表明,在进水氨氮负荷逐步提升过程中... 采用高氨氮人工配水和序批式反应器,在限氧（0.2~0.3mg/L）条件下,研究了进水氨氮负荷、游离氨和游离亚硝酸对氨氮转化率、亚硝化率和亚硝氮生成速率的影响及游离氨对氨氧化菌的基质抑制动力学。结果表明,在进水氨氮负荷逐步提升过程中,由于高浓度游离氨的抑制作用及负荷冲击的影响,亚硝化效果易出现波动,且负荷越高,亚硝化性能恢复的时间越长。反应系统最终可达到的氨氮容积负荷为3.60kg/（m3·d）,亚硝氮生成速率为2.98kg/（m3·d）,亚硝化率始终维持在85%左右。反应体系中较高的游离氨浓度（24.4~85.8mg/L）和低浓度溶解氧是维持亚硝化工艺稳定运行的主要因素。游离氨对氨氧化菌的抑制动力学符合Haldane模型,拟合得到最大氨氧化速率为6.71g N/（g VSS·d）,游离氨半饱和常数和抑制常数分别为3.2mg/L和27.8mg/L。 展开更多

关键词 序批式反应器 亚硝化 高氨氮废水 限氧 基质抑制模型

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