目的选择以海砂和珊瑚作为骨料,海水作为拌合水,采用先预湿珊瑚,再与水泥砂浆拌合的方法,制备一种新型活性矿物海水海砂珊瑚混凝土(Mineral Sea Rock Concrete,MSRC),解决建筑工程中砂石短缺等问题。方法通过坍落度和抗压强度试验,分别...目的选择以海砂和珊瑚作为骨料,海水作为拌合水,采用先预湿珊瑚,再与水泥砂浆拌合的方法,制备一种新型活性矿物海水海砂珊瑚混凝土(Mineral Sea Rock Concrete,MSRC),解决建筑工程中砂石短缺等问题。方法通过坍落度和抗压强度试验,分别分析净水灰比、骨料含水率和砂率对MSRC的和易性与抗压强度的影响。结果砂率在45%~58%内,坍落度随着砂率的增大而增大;砂率在58%~60%内,坍落度随着砂率的增大而减小;骨料含水率为12%时,混凝土拌合物和易性最优,立方体抗压强度最高;净水灰比为0.43、砂率为47%,骨料含水率12%的立方体抗压强度比骨料含水率9%和15%分别高3.9%和10.6%;强度等级相同时,随着砂率的增大,立方体抗压强度先增大后减小;对于强度等级为MSRC20、MSRC25和MSRC30的混凝土配合比,净水灰比分别为0.43、0.41和0.30时,立方体抗压强度取得最大值;MSRC前期抗压强度发展较快,超过15d时,抗压强度增长速度逐渐缓慢;基于试验结果,提出了立方体抗压强度计算公式,通过试验结果及公式计算结果对比可得,提出的计算公式与试验结果吻合良好。结论笔者制备的MSRC具有良好的和易性与力学性能,研究成果可以为MSRC的配合比设计和工程应用提供重要依据。展开更多
为研究采矿扰动下灰砂比对全尾胶结充填体力学响应,预制了三组不同灰砂比的全尾砂胶结充填体试件,利用ф50 mm SHPB试验系统,对预制试件进行单轴冲击试验,试验结果证明:全尾砂胶结充填体对弹性波传播有较强的反射和阻尼作用;在较高应变...为研究采矿扰动下灰砂比对全尾胶结充填体力学响应,预制了三组不同灰砂比的全尾砂胶结充填体试件,利用ф50 mm SHPB试验系统,对预制试件进行单轴冲击试验,试验结果证明:全尾砂胶结充填体对弹性波传播有较强的反射和阻尼作用;在较高应变率下,试件强度则表现出快速软化;软化试件在18μs左右即达到峰值应力;试件动态抗压强度等参数变比均随应变率的增加而增大.灰砂比越高,试件的极限动态抗压强度等参数越大;在相同应变率下,试件的动态抗压强度等参数的增加反而降低.试件的破坏形式为压碎破坏,在相同应变率作用下,水泥含量越少,试件的破坏程度越高.展开更多
文摘目的选择以海砂和珊瑚作为骨料,海水作为拌合水,采用先预湿珊瑚,再与水泥砂浆拌合的方法,制备一种新型活性矿物海水海砂珊瑚混凝土(Mineral Sea Rock Concrete,MSRC),解决建筑工程中砂石短缺等问题。方法通过坍落度和抗压强度试验,分别分析净水灰比、骨料含水率和砂率对MSRC的和易性与抗压强度的影响。结果砂率在45%~58%内,坍落度随着砂率的增大而增大;砂率在58%~60%内,坍落度随着砂率的增大而减小;骨料含水率为12%时,混凝土拌合物和易性最优,立方体抗压强度最高;净水灰比为0.43、砂率为47%,骨料含水率12%的立方体抗压强度比骨料含水率9%和15%分别高3.9%和10.6%;强度等级相同时,随着砂率的增大,立方体抗压强度先增大后减小;对于强度等级为MSRC20、MSRC25和MSRC30的混凝土配合比,净水灰比分别为0.43、0.41和0.30时,立方体抗压强度取得最大值;MSRC前期抗压强度发展较快,超过15d时,抗压强度增长速度逐渐缓慢;基于试验结果,提出了立方体抗压强度计算公式,通过试验结果及公式计算结果对比可得,提出的计算公式与试验结果吻合良好。结论笔者制备的MSRC具有良好的和易性与力学性能,研究成果可以为MSRC的配合比设计和工程应用提供重要依据。
文摘为研究采矿扰动下灰砂比对全尾胶结充填体力学响应,预制了三组不同灰砂比的全尾砂胶结充填体试件,利用ф50 mm SHPB试验系统,对预制试件进行单轴冲击试验,试验结果证明:全尾砂胶结充填体对弹性波传播有较强的反射和阻尼作用;在较高应变率下,试件强度则表现出快速软化;软化试件在18μs左右即达到峰值应力;试件动态抗压强度等参数变比均随应变率的增加而增大.灰砂比越高,试件的极限动态抗压强度等参数越大;在相同应变率下,试件的动态抗压强度等参数的增加反而降低.试件的破坏形式为压碎破坏,在相同应变率作用下,水泥含量越少,试件的破坏程度越高.
