对一起110 kV氧化锌避雷器故障进行了分析。对避雷器进行外观检查、解体分析,对电阻片测量绝缘釉厚度以及10 k A冲击电流试验,对电阻片柱电位分布开展有限元仿真分析和实际测量,发现故障是由于该结构避雷器底部金属支撑杆较长,吸潮硅胶...对一起110 kV氧化锌避雷器故障进行了分析。对避雷器进行外观检查、解体分析,对电阻片测量绝缘釉厚度以及10 k A冲击电流试验,对电阻片柱电位分布开展有限元仿真分析和实际测量,发现故障是由于该结构避雷器底部金属支撑杆较长,吸潮硅胶绑缚位置较高,吸附装配中残余潮气后对瓷套放电引起。针对此次故障提出了加强避雷器结构设计选型、加强避雷器工艺管控和加强在役设备巡检等3点改进措施,以提高避雷器的运行可靠性。展开更多
金属氧化物避雷器(MOA)在污秽条件下的内部温升及其热稳定性是研究避雷器耐污能力的重要方面。为此,以GB 11032—2010附录O中的污秽试验方法为基础,同时参考IEEE Std C 62.11—1999,试验比较了不同盐密、不同支架高度等情况下进行人工...金属氧化物避雷器(MOA)在污秽条件下的内部温升及其热稳定性是研究避雷器耐污能力的重要方面。为此,以GB 11032—2010附录O中的污秽试验方法为基础,同时参考IEEE Std C 62.11—1999,试验比较了不同盐密、不同支架高度等情况下进行人工污秽试验时避雷器的内部温升情况,同时还比较了复合外套及瓷外套避雷器的耐污能力及雾湿润条件对避雷器耐污能力的影响等。试验结果表明,仅监测底部阻性电流不能准确反映避雷器的内部热稳定性;考虑雾湿润进行污秽试验时内部温升较高且分散性小。最后提出了一个改进的污秽试验方法,主要增加了雾湿润条件和实时监测内部温度两个条件。展开更多
文摘对一起110 kV氧化锌避雷器故障进行了分析。对避雷器进行外观检查、解体分析,对电阻片测量绝缘釉厚度以及10 k A冲击电流试验,对电阻片柱电位分布开展有限元仿真分析和实际测量,发现故障是由于该结构避雷器底部金属支撑杆较长,吸潮硅胶绑缚位置较高,吸附装配中残余潮气后对瓷套放电引起。针对此次故障提出了加强避雷器结构设计选型、加强避雷器工艺管控和加强在役设备巡检等3点改进措施,以提高避雷器的运行可靠性。
文摘金属氧化物避雷器(MOA)在污秽条件下的内部温升及其热稳定性是研究避雷器耐污能力的重要方面。为此,以GB 11032—2010附录O中的污秽试验方法为基础,同时参考IEEE Std C 62.11—1999,试验比较了不同盐密、不同支架高度等情况下进行人工污秽试验时避雷器的内部温升情况,同时还比较了复合外套及瓷外套避雷器的耐污能力及雾湿润条件对避雷器耐污能力的影响等。试验结果表明,仅监测底部阻性电流不能准确反映避雷器的内部热稳定性;考虑雾湿润进行污秽试验时内部温升较高且分散性小。最后提出了一个改进的污秽试验方法,主要增加了雾湿润条件和实时监测内部温度两个条件。
