固溶温度和保压淬火时间对7075铝合金板材组织和性能的影响 被引量：1

1

作者 李兵 陈文轩 +2 位作者 张红霞 徐飞越 邢俊峰 《精密成形工程》 北大核心 2024年第11期144-150,共7页

目的为了解决铝合金在室温下塑性差等问题,结合铝合金固溶处理的特点,采用平板压淬实验来模拟温热成形。对Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金进行不同固溶温度和保压淬火时间的研究,以期得到7075铝合金板材固溶成形的最佳工艺参数。方法首先对合金... 目的为了解决铝合金在室温下塑性差等问题,结合铝合金固溶处理的特点,采用平板压淬实验来模拟温热成形。对Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金进行不同固溶温度和保压淬火时间的研究,以期得到7075铝合金板材固溶成形的最佳工艺参数。方法首先对合金板材进行不同温度下的固溶处理,再对固溶处理后的铝合金板进行平板压淬实验,通过室温单轴拉伸、光学显微镜和扫描电镜等试验研究了在保压压力一定的条件下,固溶温度和保压淬火时间对合金时效后拉伸性能和组织的影响。结果固溶温度的升高可以促进粗大相的回溶,对晶界以及晶内析出相影响程度较小。在同一固溶温度下,随保压时间的增加,铝基体晶粒有所细化。当固溶温度为530℃、保压时间为6s并人工时效170℃/120min时,试样的抗拉强度达到最大值,为509.2MPa。当固溶温度为500℃、保压淬火时间为9s时,再时效的试样可以得到较理想的强塑性匹配,抗拉强度为496.3 MPa,屈服强度为473.6 MPa,断后伸长率为12%。拉伸断口分析结果表明,随保压时间的延长,韧窝数量有所增加并且深度不断加深,材料塑性得到改善。结论分析了不同固溶温度和保压淬火时间下Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金组织的演变规律和力学性能变化情况,得出了较为符合实践生产节拍的温热成形工艺参数。 展开更多

关键词 7075铝合金 固溶温度 保压淬火时间 微观组织 力学性能

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25MnV钢“零保温”淬火状态下的组织与性能 被引量：11

2

作者 李安铭 黄丽娟 +2 位作者 王向杰 李小飞 陈昊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第6期36-38,共3页

研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保... 研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保温淬火。25MnV钢“零保温”淬火得到极细的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒的细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关。 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 抗拉强度 硬度 显微组织

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淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响 被引量：11

3

作者 李安铭 王向杰 +2 位作者 黄丽娟 李小飞 陈昊 《矿冶工程》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期80-82,共3页

研究了淬火工艺对27SiMn钢组织和力学性能的影响。实验表明，830-930℃温度范围内“零保温”淬火，随淬火温度升高，27SiMn钢的强度、硬度增加；高于930℃后，强度、硬度逐步下降。该钢“零保温”淬火得到细小的板条状马氏体组织，其原... 研究了淬火工艺对27SiMn钢组织和力学性能的影响。实验表明，830-930℃温度范围内“零保温”淬火，随淬火温度升高，27SiMn钢的强度、硬度增加；高于930℃后，强度、硬度逐步下降。该钢“零保温”淬火得到细小的板条状马氏体组织，其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关。采用（910±10）℃淬火、（630±10）℃回火的“零保温”调质工艺处理的27SiMn钢缸体，力学性能完全满足技术要求。 展开更多

关键词 金属热处理 27SIMN钢 “零保温”淬火 力学性能 显微组织

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“零保温”淬火温度对25MnV钢组织性能的影响 被引量：8

4

作者 李安铭 黄丽娟 王向杰 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期445-448,共4页

研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降... 研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降.加热至铁素体消失时淬火,该钢具有最佳的强韧性.25MnV钢“零保温”淬火后得到细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关. 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 力学性能 显微组织

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热冲压淬火关键工艺参数实验研究 被引量：8

5

作者 陈炜 杨伟龙 +1 位作者 舒泽泉 陈泷 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期264-268,共5页

以硼钢板B1500HS为研究对象,自主搭建了一套可调节接触压强、实时检测板料温度数据的淬火实验装置,在连续淬火背景下待板模温度场处于动态稳定后,对热冲压淬火阶段的保压压强和保压时间两个关键工艺参数进行实验研究。以淬火后试样力学... 以硼钢板B1500HS为研究对象,自主搭建了一套可调节接触压强、实时检测板料温度数据的淬火实验装置,在连续淬火背景下待板模温度场处于动态稳定后,对热冲压淬火阶段的保压压强和保压时间两个关键工艺参数进行实验研究。以淬火后试样力学性能和微观组织作为淬火质量评价指标,分析了保压压强和保压时间对淬火质量的影响规律,并确定两者的最优取值范围。研究结果表明：保压压强的增大能显著提高淬火后制件质量并提高淬火效率,且在特定保压压强下有最优保压时间,可在保证淬火质量前提下获得最优淬火效率。针对1.2 mm厚硼钢板B1500HS,当冷却介质为流量10 L·min^（-1）的室温水时,获得合格热冲压淬火质量所需的保压压强应不小于0.5 MPa,且为提高生产效率,最优保压压强应在15 MPa以上;当初始成形温度为850℃时,最佳保压时间为10 s。 展开更多

关键词 热冲压 淬火 B1500HS 保压压强 保压时间

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“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响 被引量：7

6

作者 石铁 高万夫 雷晓维 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期198-200,207,共4页

研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～95... 研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～950℃时,随淬火温度的升高,20SiMn2MoV钢试样的冲击韧度逐渐升高;与常规的热处理工艺相比,＂零保温＂淬火试样的晶粒度要高出一个等级,这是材料具有优良强韧性的主要原因。 展开更多

关键词 20SiMn2MoV钢 “零保温”淬火 冲击韧度 冲击试验

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零保温淬火条件下回火对27SiMn钢硬度的影响 被引量：7

7

作者 付士军 李春艳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第2期111-112,共2页

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温淬火条件下回火温度和保温时间对27SiMn钢硬度的影响规律,建立了硬度回归方程。结果表明,回火温度越高,保温时间越长,27SiMn钢硬度越低。

关键词 27SIMN钢 零保温 淬火 硬度

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一种低环流损耗的宽范围ZVS移相全桥变换器 被引量：13

8

作者 陈仲 汪洋 李梦南 《电工技术学报》 EI CSCD 北大核心 2015年第22期71-79,共9页

传统移相全桥变换器广泛应用于中、大功率DC-DC变换场合,但掉电保持要求限制了它在正常工作时的占空比,增加了一次侧环流损耗。针对该问题,提出一种减小环流损耗的新型软开关全桥变换器。通过在一次侧引入辅助耦合电感和辅助电容,二次... 传统移相全桥变换器广泛应用于中、大功率DC-DC变换场合,但掉电保持要求限制了它在正常工作时的占空比,增加了一次侧环流损耗。针对该问题,提出一种减小环流损耗的新型软开关全桥变换器。通过在一次侧引入辅助耦合电感和辅助电容,二次侧引入辅助绕组和辅助开关管,该变换器不仅一次侧环流损耗得到大大的降低,而且一次侧开关管在全负载范围内也能够实现零电压开关(ZVS),进一步提高了变换器的变换效率。文中阐述了该变换器的工作原理和特性分析,并通过一台120W/24V、开关频率为100k Hz的原理样机验证了该变换器的优点。 展开更多

关键词 零电压开关 全桥变换器 环流损耗 掉电保持时间

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零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响 被引量：6

9

作者 付士军 李飞舟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第6期131-132,共2页

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响,建立了硬度回归方程。结果表明:在实验温度范围内,零保温淬火温度越高,回火温度越低,45钢硬度越大。

关键词 45钢 零保温 调质工艺 硬度

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零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢组织性能的影响 被引量：4

10

作者 李安铭 呼梦娟 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1391-1394,共4页

采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马... 采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900℃+880℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880℃一次淬火。 展开更多

关键词 零保温 奥氏体逆相变 淬火 抗拉强度 硬度

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热处理对高铬铸铁组织及性能的影响 被引量：6

11

作者 马建辉 孟凯 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第18期158-160,共3页

通过对高铬铸铁进行脱稳处理,利用光学显微镜分析了经不同时间保温淬火后高铬铸铁试样的显微组织变化,并测试了试样的硬度和冲击韧度。结果表明,经980℃×2.5 h风冷淬火后,高铬铸铁的基体的马氏体含量最多,二次碳化物细小弥散且数... 通过对高铬铸铁进行脱稳处理,利用光学显微镜分析了经不同时间保温淬火后高铬铸铁试样的显微组织变化,并测试了试样的硬度和冲击韧度。结果表明,经980℃×2.5 h风冷淬火后,高铬铸铁的基体的马氏体含量最多,二次碳化物细小弥散且数量较多,硬度为59.2 HRC;经350℃×1 h回火后,高铬铸铁组织为一次碳化物、二次碳化物、少量残余奥氏体及少量回火马氏体,硬度及韧性相比淬火时略微增加,分别为60 HRC、11.3 J·cm-2。 展开更多

关键词 保温时间 淬火 回火 性能 高铬铸铁

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45钢“零保温”淬火工艺的可行性研究 被引量：3

12

作者 李安铭 呼梦娟 《河南理工大学学报（自然科学版）》 CAS 2010年第1期70-74,共5页

根据传热方程计算了45钢工件的透热时间,探讨了"零保温"淬火温度对钢的力学性能的影响.直径不大于70 mm的45钢工件,表面与心部达到840℃的时间相近;在780～900℃范围内随着淬火温度的升高,45钢的强度、硬度升高,经900℃"... 根据传热方程计算了45钢工件的透热时间,探讨了"零保温"淬火温度对钢的力学性能的影响.直径不大于70 mm的45钢工件,表面与心部达到840℃的时间相近;在780～900℃范围内随着淬火温度的升高,45钢的强度、硬度升高,经900℃"零保温"淬火后具有较高的强度和硬度;该钢"零保温"淬火后获得细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.理论分析和实验结果表明45钢"零保温"淬火工艺是可行性的. 展开更多

关键词 45钢 “零保温”淬火 抗拉强度 硬度

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提高电容层析成像系统实时性研究 被引量：9

13

作者 崔自强 王化祥 《仪器仪表学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第9期1939-1945,共7页

为适应工业过程参数检测,特别是高速流体检测的需求,提出了数字相敏解调与持零开关策略相结合的方法以改善电容层析成像系统的实时性。交流C/V转换电路具有信噪比高、动态测量范围大的特点,被广泛应用于电容层析成像系统。目前,该种电... 为适应工业过程参数检测,特别是高速流体检测的需求,提出了数字相敏解调与持零开关策略相结合的方法以改善电容层析成像系统的实时性。交流C/V转换电路具有信噪比高、动态测量范围大的特点,被广泛应用于电容层析成像系统。目前,该种电容层析成像系统可达到250幅/秒的采集速度,但依然无法满足高速流体检测的要求。为此,分析了影响ECT系统实时性的各种因素,并着重介绍了利用数字相敏解调与持零开关策略提高实时性的方法。实验结果表明,采用该方法后12电极电容层析成像系统的数据采集速度可提高至1 000幅/秒,同时保持较高的信噪比。 展开更多

关键词 电容层析成像 实时性 持零开关策略 数字相敏解调

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25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火 被引量：11

14

作者 李安铭 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期129-132,共4页

采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验... 采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验的温度范围内，830℃淬火，该钢的组织最细．随淬火温度的升高，组织粗化，强硬性降低．低温零保温奥氏体逆相变淬火，可显著提高该钢的力学性能． 展开更多

关键词 零保温 奥氏体逆相变 淬火 抗拉强度 硬度

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零保温热处理温度对27SiMn钢组织性能的影响 被引量：7

15

作者 李安铭 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期557-560,共4页

采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其... 采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关. 展开更多

关键词 零保温 淬火 抗拉强度 硬度

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原始组织对25MnV钢“零保温”淬火后组织性能的影响 被引量：13

16

作者 李安铭 张红伟 杨红保 《河南理工大学学报（自然科学版）》 CAS 2006年第1期1-5,共5页

采用正交组合回归设计试验方法,分别以淬火和热轧为预处理工艺,研究了不同原始组织条件下25MnV钢“零保温”淬火后的强度和硬度,并进行了组织分析.试验表明,经2次淬火,该钢得到极细的板条状马氏体组织,具有很高的强硬性,其性能优于热轧... 采用正交组合回归设计试验方法,分别以淬火和热轧为预处理工艺,研究了不同原始组织条件下25MnV钢“零保温”淬火后的强度和硬度,并进行了组织分析.试验表明,经2次淬火,该钢得到极细的板条状马氏体组织,具有很高的强硬性,其性能优于热轧态“零保温”淬火.在较低温度“零保温”淬火时,原始组织对25MnV钢的强硬性影响显著,随淬火温度升高,其影响逐步减弱.通过低温“零保温”奥氏体逆相变淬火,可显著提高该钢的力学性能. 展开更多

关键词 原始组织 奥氏体逆相变 淬火 零保温 抗拉强度 硬度

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零保温加热时间的计算方法及其应用 被引量：1

17

作者 王学前 陈治娟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1991年第5期30-33,共4页

根据工件的体积(V)与表面积(F)之比(V/F)的物理意义提出“等效厚度(D)”和“等效系数(β)”的概念,并存在D′β=D(有效厚度)的关系,从而得到零保温加热时间的计算式τ=αD′。此法吸收了τ=αD法和τ=kW法各自的优点,克服其缺点,使之具... 根据工件的体积(V)与表面积(F)之比(V/F)的物理意义提出“等效厚度(D)”和“等效系数(β)”的概念,并存在D′β=D(有效厚度)的关系,从而得到零保温加热时间的计算式τ=αD′。此法吸收了τ=αD法和τ=kW法各自的优点,克服其缺点,使之具有前法的简便性和后法的合理性。又通过工厂现场应用试验求得批量装炉生产时τ=RαD′法中的堆装系数R,使τ=RαD′法方便地应用在生产上,节电效果达25～30%,并减少了工时。 展开更多

关键词 零保温 加热时间 节能

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25MnVK钢零保温淬火工艺研究 被引量：1

18

作者 王冠 刘玲 +1 位作者 郑喜平 金晨 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第18期172-174,共3页

对25MnVK的零保温淬火工艺进行了研究,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明：在880~940℃,硬度、强度、伸长率和耐磨性随淬火温度的升高而增加,超过940℃则随淬火温度的升高而降低,在940℃淬火获得最佳力学性能,零保温淬火后的... 对25MnVK的零保温淬火工艺进行了研究,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明：在880~940℃,硬度、强度、伸长率和耐磨性随淬火温度的升高而增加,超过940℃则随淬火温度的升高而降低,在940℃淬火获得最佳力学性能,零保温淬火后的显微组织是细小的板条马氏体。在120 N、300 r/min、1200 s的试验条件下,940℃淬火后的试样磨损质量损失最小,具有优良的抗磨损性能。 展开更多

关键词 零保温 25MnVK钢 强度 耐磨性

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活塞杆摩擦焊接头热处理工艺研究 被引量：1

19

作者 刘龙飞 杨明鄂 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第3期147-150,155,共5页

对活塞杆摩擦焊接头热处理工艺进行了设计和实验验证,并结合热处理后接头的显微组织观察、拉伸性能测试、拉伸断口分析等,分析了热处理(调质处理)工艺参数对焊接质量的影响,确定了焊件热处理的最佳工艺参数是:870℃加热,零保温淬火,520... 对活塞杆摩擦焊接头热处理工艺进行了设计和实验验证,并结合热处理后接头的显微组织观察、拉伸性能测试、拉伸断口分析等,分析了热处理(调质处理)工艺参数对焊接质量的影响,确定了焊件热处理的最佳工艺参数是:870℃加热,零保温淬火,520℃×140 min回火。 展开更多

关键词 活塞杆 摩擦焊 零保温淬火

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“零保温”淬火温度对20MnV钢强度和硬度的影响 被引量：2

20

作者 李安铭 杨红保 +1 位作者 李章东 南红艳 《焦作工学院学报》 2002年第2期143-146,共4页

采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律 .试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强硬性高... 采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律 .试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强硬性高于常规 展开更多

关键词 淬火温度 零保温 抗拉强度 硬度 20MnV钢 正交试验

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