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热冲压工况下GA镀层组织演变及粉化现象
1
作者 陈炜 黎小洲 +3 位作者 曹一枢 白瑛 张小计 陈春刚 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第3期46-52,共7页
利用扫描电镜并结合元素能谱分析仪研究了热镀锌合金化超高强钢板在热冲压工况下镀层组织的演变过程,并对镀层粉化、剥落等损伤机理进行了讨论。结果表明:加热温度为600~680℃时,镀层的主要组织由δ_(1k)相组成,温度升高至720℃后,δ_(... 利用扫描电镜并结合元素能谱分析仪研究了热镀锌合金化超高强钢板在热冲压工况下镀层组织的演变过程,并对镀层粉化、剥落等损伤机理进行了讨论。结果表明:加热温度为600~680℃时,镀层的主要组织由δ_(1k)相组成,温度升高至720℃后,δ_(1k)相向Г相与液Zn转变,镀层中氧含量增加。当温度升高至810℃时,Г相与氧化物ZnO的含量达到顶峰,温度达到奥氏体温度870℃以上时,α-Fe(Zn)相成为主体,此时只有表面氧化物ZnO与少量的Г相存在。在成形前GA镀层内部存在预裂纹,由于液Zn的液态金属致脆导致裂纹的进一步扩展,随着淬火与成形的开展,在压应力的作用下使得镀层内部的裂纹沿横向扩展,造成了粉化以及剥落现象。 展开更多
关键词 GA镀层 热冲压 镀层组织演变 镀层粉化 损伤分析
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热处理试板模拟大型过程设备现场热处理工艺
2
作者 袁淑霞 李嘉豪 +2 位作者 林雅岚 张耀祖 李荫虎 《重庆大学学报》 北大核心 2025年第4期54-66,共13页
为确定设备局部热处理工艺,建立了可提供破坏性检测的热处理试板,通过边界条件分析,确定了热处理试板与过程设备等效的边界条件,采用经过实验验证的ANSYS热分析数值模拟方法对热处理试板和对应的过程设备热处理过程进行分析,发现二者加... 为确定设备局部热处理工艺,建立了可提供破坏性检测的热处理试板,通过边界条件分析,确定了热处理试板与过程设备等效的边界条件,采用经过实验验证的ANSYS热分析数值模拟方法对热处理试板和对应的过程设备热处理过程进行分析,发现二者加热和保温后的温度场分布基本一致,可通过对热处理试板进行热处理实验确定热处理工艺,进而得到过程设备的热处理工艺。热处理试板制作工艺复杂,利用范围窄,为提高其利用率,建立不同材料和不同厚度热处理试板热处理工艺的计算公式,经过等效,使得一种材料和厚度的热处理试板可模拟多种材料和厚度试板的热处理工艺。研究结果表明,热处理试板壁厚方向温差随壁厚的增加而增加,当壁厚超过120 mm,若采用单面加热,内外壁温差过大,可能导致热处理失败;不同材料热处理试板存在比热容和导热系数差异,也存在热处理温度差异,比热容越大、热导率越低及热处理温度越高的材料需要越长的热处理时间,同时消耗更多能量。 展开更多
关键词 热处理试板 现场热处理 过程设备 热处理工艺
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热处理温度对磁控溅射氧化钇薄膜形貌及物相的影响
3
作者 陈浩 曹振亚 +1 位作者 姜志忠 孙嘉隆 《热加工工艺》 北大核心 2025年第3期82-86,共5页
采用射频磁控溅射方法在短钨纤维表面制备Y_(2)O_(3)薄膜,薄膜厚度约100 nm。为便于研究,首先采用相同工艺将Y_(2)O_(3)薄膜沉积在钨片上,分别在500、700及900℃热处理1 h,通过扫描电镜、XRD射线衍射手段对薄膜表面形貌及物相变化分析,... 采用射频磁控溅射方法在短钨纤维表面制备Y_(2)O_(3)薄膜,薄膜厚度约100 nm。为便于研究,首先采用相同工艺将Y_(2)O_(3)薄膜沉积在钨片上,分别在500、700及900℃热处理1 h,通过扫描电镜、XRD射线衍射手段对薄膜表面形貌及物相变化分析,确定用于镀Y_(2)O_(3)薄膜短钨纤维的热处理温度。结果表明,700、900℃的薄膜均发生破损,而500℃热处理后的薄膜表面完整,相比于未热处理薄膜,结晶度提高。在此基础上,对镀Y_(2)O_(3)薄膜短钨纤维进行500℃热处理,最终在短钨纤维表面制备出了均匀完整、结晶度良好的Y_(2)O_(3)薄膜,为后续Wf/W复合材料制备奠定了工艺基础。 展开更多
关键词 短钨纤维 磁控溅射 Y_(2)O_(3)薄膜 热处理
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带槽高强钢板感应加热工艺的数值模拟与实验验证
4
作者 江亦然 张东桥 +1 位作者 钱应平 王腾强 《材料导报》 北大核心 2025年第19期232-239,共8页
为解决常温下高厚宽比带槽高强钢板弯曲成形困难及成形质量差等问题,引入感应加热技术进行局部热弯曲成形。利用有限元软件建立了电磁-热耦合三维仿真模型,对带槽高强钢板局部感应加热过程进行研究,并通过感应加热实验验证了仿真模型的... 为解决常温下高厚宽比带槽高强钢板弯曲成形困难及成形质量差等问题,引入感应加热技术进行局部热弯曲成形。利用有限元软件建立了电磁-热耦合三维仿真模型,对带槽高强钢板局部感应加热过程进行研究,并通过感应加热实验验证了仿真模型的可靠性,实测温度数据与仿真结果的最大误差为8.3%。对比了局部感应加热与整体加热的弯曲成形方案,结果表明:与常温相比,局部感应加热与整体加热的成形最大应力分别降低25.7%、27.44%,回弹率分别减小10.42%、10.41%;局部感应加热下内部最大温差144.34℃与内部最大温差27.56℃相比,成形最大应力大1.03%、回弹大0.57%;局部感应加热下温度均匀性越好,成形精度越高。此外,还研究了不同电流、电流频率、厚宽比对带槽高强钢板温度场分布的影响规律,结果表明,随着电流、电流频率、厚宽比增大,温度峰值也增大;电流、厚宽比对温度均匀性的影响更显著,高频不利于温度均匀性。 展开更多
关键词 电磁-热耦合 带槽高强钢板 热弯曲成形 局部感应加热 数值模拟 温度场
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余热控温淬火新工艺参数对42CrMo环锻件晶粒和硬度的影响研究
5
作者 潘利波 陈家辉 周杰 《热加工工艺》 北大核心 2025年第10期63-69,共7页
42CrMo大型环锻件因良好的力学性能而被广泛应用于核电、航空航天等领域。基于形变热处理理论,以42CrMo钢为研究对象,采用介于普通淬火和余热淬火之间的余热控温淬火新工艺,研究了在余热淬火前进行降温和一定时间的保温,对材料钢晶粒尺... 42CrMo大型环锻件因良好的力学性能而被广泛应用于核电、航空航天等领域。基于形变热处理理论,以42CrMo钢为研究对象,采用介于普通淬火和余热淬火之间的余热控温淬火新工艺,研究了在余热淬火前进行降温和一定时间的保温,对材料钢晶粒尺寸和硬度的影响。结果表明,随着降温后保温温度的升高,42CrMo钢在热处理过程中发生了由贝氏体转变过度为铁素体、珠光体的组织转变。最终淬火状态的马氏体板条束尺寸先升高,后稳定。热处理完成后得到的马氏体板条束尺寸在530℃下保温时降到(1.91±0.017)μm,此时硬度最高为(710±10)HV。随着保温时间的延长,最终淬火状态的马氏体板条束尺寸逐渐细化,并在保温300 s时细化到(1.73±0.016)μm,此时硬度最高,为(736±8)HV。分析表明,余热控温淬火新工艺保留了普通淬火细化晶粒和余热淬火节约能源的优势,并进一步细化晶粒、提高硬度。新工艺可为42CrMo钢大型环锻件的生产制造工艺优化改进提供参考。 展开更多
关键词 42CrMo 余热淬火 马氏体板条 晶粒尺寸 硬度
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残余元素Cu对预应力钢绞线用82B高碳钢高温氧化行为的影响
6
作者 李锦程 董帅君 +3 位作者 张朝磊 李娜 王艺霏 吴咏锦 《材料导报》 北大核心 2025年第12期179-184,共6页
通过热重分析、高温氧化实验、元素赋存状态表征和氧化铁皮致密度测定,对比分析以废钢为原料短流程生产含0.08%Cu与传统长流程生产含0.02%Cu的82B高碳钢在900~1100℃下的高温氧化行为,研究残余元素Cu对高温氧化行为的影响。结果表明:Cu... 通过热重分析、高温氧化实验、元素赋存状态表征和氧化铁皮致密度测定,对比分析以废钢为原料短流程生产含0.08%Cu与传统长流程生产含0.02%Cu的82B高碳钢在900~1100℃下的高温氧化行为,研究残余元素Cu对高温氧化行为的影响。结果表明:Cu会降低氧化速率,900℃与1000℃下保温1 h后Cu偏聚在基体表面晶界处以及氧化铁皮/基体界面间,1100℃时Cu则弥散分布在氧化铁皮中;随着温度升高氧化铁皮/基体界面的平直度降低,并且Cr、Si元素在界面形成的FeCr_(2)O_(4)和Fe_(2)SiO_(4)氧化膜变得不致密,为Cu向氧化铁皮中扩散提供了条件,增加了氧化铁皮去除难度。 展开更多
关键词 残余元素 高碳硬线 高温氧化 氧化铁皮剥离性
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不同冷却状态TC11钛合金组织演变与拉伸性能的研究
7
作者 解炜 张明玉 +2 位作者 同晓乐 岳旭 张天蔚 《稀有金属与硬质合金》 北大核心 2025年第5期87-92,共6页
分别采用水冷、空冷以及炉冷三种不同冷却方式对经两相区和单相区温度热处理后的TC11钛合金进行处理,研究不同冷却状态下TC11钛合金的组织演变与拉伸性能。结果表明:合金在两相区温度下热处理后,经水冷和空冷处理后组织相似度较高,主要... 分别采用水冷、空冷以及炉冷三种不同冷却方式对经两相区和单相区温度热处理后的TC11钛合金进行处理,研究不同冷却状态下TC11钛合金的组织演变与拉伸性能。结果表明:合金在两相区温度下热处理后,经水冷和空冷处理后组织相似度较高,主要由初生α相+α′相以及初生α相+次生α相构成,而经炉冷处理后组织中初生α相尺寸更大且含量更高;合金在单相区温度下热处理并冷却后,三种冷却方式组织中的初生α相均消失,且均出现β晶粒。经空冷处理的合金强度最大,但塑性较差;而经炉冷处理的合金强度最低,但塑性较高。不同冷却方式下,合金的强度均是经单相区温度处理后较大,而塑性则是经两相区温度处理后较大。将合金加热至两相区温度时,经不同冷却方式处理后合金的断口特征都以等轴韧窝为主,为典型的韧性断裂。将合金加热至单相区温度时,经不同冷却方式处理后合金的拉伸断口均展现出以岩石状为主的微观特征,为典型的脆性断裂。 展开更多
关键词 TC11钛合金 冷却方式 两相区 单相区 微观组织 拉伸性能
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固溶温度对Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金微观组织与拉伸性能的影响
8
作者 梁飞龙 张明玉 +2 位作者 宋一新 岳旭 同晓乐 《稀有金属与硬质合金》 北大核心 2025年第2期88-93,152,共7页
选取Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金作为试验材料,对其进行不同温度的固溶处理。通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)以及拉伸性能测试,研究了固溶温度对Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金微观组织与拉伸性能的影响。结果表明:合金原... 选取Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金作为试验材料,对其进行不同温度的固溶处理。通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)以及拉伸性能测试,研究了固溶温度对Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金微观组织与拉伸性能的影响。结果表明:合金原始组织为经过两相区锻造加工而形成的等轴组织,由大量初生α相(α_(p))以及少量β转变组织(β_(T))构成。随着固溶温度升高,固溶合金组织中α_(p)相逐渐变小,最后完全溶解消失,而析出的α′相含量有所增加且尺寸逐渐增大;合金强度随之提高,而塑性则随之降低;合金断口微观形貌由韧窝转变为结晶状形貌,逐渐出现撕裂棱,断裂特征由韧性断裂向脆性断裂转变。 展开更多
关键词 Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金 固溶处理 温度 微观组织 拉伸性能 断口微观形貌
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再结晶对FeCoCrNiMn高熵合金组织及耐蚀性的影响
9
作者 金一豪 胡勇 +4 位作者 游小凡 焦海涛 赵龙志 唐延川 刘德佳 《热加工工艺》 北大核心 2025年第18期76-79,共4页
采用激光沉积制备了FeCoCrNiMn高熵合金,研究了再结晶对其组织和耐蚀性能的影响。利用XRD、OM和电化学工作站分析了相组成、微观组织和耐蚀性。结果表明,激光沉积制备的FeCoCrNiMn高熵合金为FCC单相结构,其经冷轧变形50%后在900℃保温1 ... 采用激光沉积制备了FeCoCrNiMn高熵合金,研究了再结晶对其组织和耐蚀性能的影响。利用XRD、OM和电化学工作站分析了相组成、微观组织和耐蚀性。结果表明,激光沉积制备的FeCoCrNiMn高熵合金为FCC单相结构,其经冷轧变形50%后在900℃保温1 h开始发生再结晶,在1000℃保温1 h时再结晶完成。经1000℃保温1 h再结晶处理的FeCoCrNiMn高熵合金的耐蚀性优于激光沉积制备的FeCoCrNiMn高熵合金。 展开更多
关键词 FeCoCrNiMn 高熵合金 显微组织 耐蚀性能
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1800 MPa级新型汽车板簧钢淬回火工艺优化研究
10
作者 张雅军 盈亮 +3 位作者 任鹏 侯世耀 杨姝 亓昌 《热加工工艺》 北大核心 2025年第13期17-23,共7页
高强度与高韧性汽车用弹簧钢的开发与使用已成为减轻重型载货汽车整备质量的主要手段,采用先进的热处理工艺对提升弹簧钢的强度与韧性具有重要意义。以新开发的1800 MPa级52CrMn钢为对象,以加热温度、回火温度、回火保温时间为设计因子... 高强度与高韧性汽车用弹簧钢的开发与使用已成为减轻重型载货汽车整备质量的主要手段,采用先进的热处理工艺对提升弹簧钢的强度与韧性具有重要意义。以新开发的1800 MPa级52CrMn钢为对象,以加热温度、回火温度、回火保温时间为设计因子,以热处理后材料的抗拉强度和断后伸长率为响应指标,基于响应曲面法设计了多组不同工艺参数下的弹簧钢热处理试验,获得了该52CrMn钢的最佳淬回火热处理工艺制度。进一步通过金相组织观察阐释了该材料性能随着各工艺参数的变化规律。结果表明:建立的响应面模型能够准确表征该52CrMn钢在不同热处理工艺参数下的强韧性。该钢种的最佳热处理工艺为加热温度880~900℃、回火温度370~380℃、回火保温时间30~50 min,该工艺下可获得高于1800 MPa的抗拉强度且断后伸长率为8.61%,可保证热处理后该弹簧钢具有较高的强度和足够的韧性。 展开更多
关键词 弹簧钢 响应面法 热处理工艺 力学性能
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Nb微合金化热镀锌双相钢的高温变形行为及热加工图
11
作者 张鹤松 郭爱民 +3 位作者 李声慈 路洪洲 富聿晶 任宇鹏 《热加工工艺》 北大核心 2025年第20期117-122,共6页
采用热模拟试验机,在变形温度850~1000℃、变形速率0.01~10 s^(-1)下对Nb微合金化热镀锌DP590双相钢的中间坯进行单道次热压缩变形试验,研究了变形温度和变形速率对试验钢流变应力的影响规律,并建立了双相钢的流变应力本构方程,绘制了... 采用热模拟试验机,在变形温度850~1000℃、变形速率0.01~10 s^(-1)下对Nb微合金化热镀锌DP590双相钢的中间坯进行单道次热压缩变形试验,研究了变形温度和变形速率对试验钢流变应力的影响规律,并建立了双相钢的流变应力本构方程,绘制了热加工图,分析了功率耗散因子与试验钢力学响应之间的关系。研究表明:流变应力随着变形速率的增加而显著增加,而且变形速率越大,应力增大得越快;随着变形温度的升高,试样的峰值应力减小;由于微量Nb的作用推迟了钢的再结晶,所有高温变形条件下都没有出现明显的动态再结晶软化现象;建立了基于双曲正弦方程的流变应力本构方程,得到试验钢的热激活能为Q=310.514 kJ/mol;试验钢的安全热加工工艺窗口为变形温度850~950℃、变形速率为0.01~0.05 s^(-1)以及变形温度950~1000℃、变形速率为0.01~0.40 s^(-1)。 展开更多
关键词 双相钢 热轧 本构模型 热加工图
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微量元素Si对K452镍基铸造高温合金组织和力学性能影响的研究 被引量：2
12
作者 李宁 孙士杰 +5 位作者 范世钢 盛乃成 李玉贵 楚志兵 侯桂臣 周亦胄 《热加工工艺》 北大核心 2024年第6期141-148,共8页
研究了Si元素含量对K452镍基铸造高温合金标准热处理态微观组织形貌、拉伸和持久性能的影响。通过OM、SEM和EDS等表征及力学性能测试,发现在K452镍基铸造高温合金中,Si的添加量对碳化物形貌和分布有很大影响。由于Si元素含量的提高,分... 研究了Si元素含量对K452镍基铸造高温合金标准热处理态微观组织形貌、拉伸和持久性能的影响。通过OM、SEM和EDS等表征及力学性能测试,发现在K452镍基铸造高温合金中,Si的添加量对碳化物形貌和分布有很大影响。由于Si元素含量的提高,分布于晶界上的碳化物数量随之增多。Si对拉伸强度的影响和Si的添加多少有关,低于0.5wt%的Si对合金抗拉强度影响不明显,可是Si添加量大于1.0wt%时,合金的抗拉强度明显减小。合金在900℃/200 MPa条件下持久寿命随着Si含量的增加而显著降低。 展开更多
关键词 高温合金 返回料 SI元素 组织 性能
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热处理对Mg-12Y-1Al合金组织及性能的影响 被引量：2
13
作者 聂敬敬 潘玥 +5 位作者 袁杏 夏先朝 孙京丽 李扬欣 应韬 肖旅 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期129-136,共8页
采用光学显微镜、X射线衍射仪及扫描电镜等研究固溶处理、时效处理后Mg-12Y-1Al合金的显微组织,利用拉伸实验分析热处理前后合金在室温及高温200℃下的力学性能,使用电化学方法测试热处理前后合金的耐腐蚀性能。结果表明:Mg-12Y-1Al合... 采用光学显微镜、X射线衍射仪及扫描电镜等研究固溶处理、时效处理后Mg-12Y-1Al合金的显微组织,利用拉伸实验分析热处理前后合金在室温及高温200℃下的力学性能,使用电化学方法测试热处理前后合金的耐腐蚀性能。结果表明:Mg-12Y-1Al合金的铸态组织由α-Mg基体、Mg_(24)Y_(5)相和Al_(2)Y相组成。Mg-12Y-1Al具有优异的高温热稳定性,在520℃×16 h(T4)固溶处理后,晶粒没有长大,产生新的长周期有序堆垛相(LPSO);225℃×30 h(T6)时效处理对组织的影响不大。与室温下的性能相比,T4态合金在200℃下的极限抗拉强度没有降低,而伸长率由室温的1.3%提高至12.5%。此外,Mg-12Y-1Al合金经固溶及时效处理后耐腐蚀性能得到提升,腐蚀电流密度由铸态的2.799×10^(-5)A/cm^(2)降低至1.551×10^(-5)A/cm^(2)。 展开更多
关键词 Mg-12Y-1Al合金 热处理 显微组织 力学性能 腐蚀行为
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BASCA热处理对TC10钛合金组织与断裂韧性的影响 被引量：5
14
作者 张明玉 运新兵 伏洪旺 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第7期198-203,共6页
本工作对TC10钛合金进行BASCA热处理(β退火+缓慢冷却+时效),通过改变BA温度(β退火温度),研究BASCA热处理对TC10钛合金微观组织与断裂韧性的影响。结果表明:BA温度对合金微观组织与断裂韧性起到决定作用,随着BA温度升高,合金微观组织... 本工作对TC10钛合金进行BASCA热处理(β退火+缓慢冷却+时效),通过改变BA温度(β退火温度),研究BASCA热处理对TC10钛合金微观组织与断裂韧性的影响。结果表明:BA温度对合金微观组织与断裂韧性起到决定作用,随着BA温度升高,合金微观组织类型由等轴组织转变为片层组织,断裂韧性不断增加,最大值为77 MPa·m^(1/2)。此外,研究了不同类型组织的裂纹尖端区域塑性变形量、裂纹扩展路径以及断口微观形貌,进一步揭示断裂机制。与片层组织相比,等轴组织的裂纹尖端区域塑性变形较大,裂纹扩展路径曲折程度较小。等轴组织的断口形貌光滑平顺,主要由韧窝构成;片层组织的断口形貌凹凸起伏明显,韧窝数量与尺寸均减小,并出现撕裂棱、空洞以及二次裂纹。 展开更多
关键词 TC10钛合金 BASCA热处理 微观组织 断裂韧性
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固溶参数对镍基高温合金K439B显微组织及力学性能的影响 被引量：3
15
作者 张雷雷 陈晶阳 +4 位作者 任晓冬 张明军 汤鑫 肖程波 杨卿 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第4期120-126,共7页
采用金相显微镜和场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)研究不同固溶温度(1140,1160℃及1180℃)及固溶冷却方式(AC,FC-900℃+AC,FC)等热处理参数对K439B合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:提高固溶温度后合金的光学组织及γ′相形貌接近... 采用金相显微镜和场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)研究不同固溶温度(1140,1160℃及1180℃)及固溶冷却方式(AC,FC-900℃+AC,FC)等热处理参数对K439B合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:提高固溶温度后合金的光学组织及γ′相形貌接近,晶界宽度略有增加。当以AC方式冷却时,γ′相均匀分布,尺寸为50.7 nm;以FC-900℃+AC方式冷却时,枝晶间及晶界附近析出250~510 nm的粗大γ′相,γ′相呈双态形貌;以FC方式冷却时,粗大γ′相的含量增多,且晶界颗粒状M23C6碳化物含量有所提高。降低冷却速率后K439B合金的815℃/379 MPa持久寿命得到较大改善,不同固溶参数对热处理K439B合金的室温拉伸性能影响较小。 展开更多
关键词 镍基高温合金 K439B 固溶参数 显微组织 力学性能
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退火对SP-700合金板材组织、织构和力学性能各向异性的影响
16
作者 赵天章 杨震 +3 位作者 王珏 韩颖杰 付和国 庾雅集 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第3期797-811,共15页
通过光学显微镜(OM)、电子背散衍射(EBSD)及单向拉伸测试等方法,研究了退火温度对SP-700合金板材微观组织、织构和力学性能各向异性的影响。结果表明:随退火温度的升高,SP-700合金板材的晶粒等轴化程度提高;当退火温度为780℃时,退火织... 通过光学显微镜(OM)、电子背散衍射(EBSD)及单向拉伸测试等方法,研究了退火温度对SP-700合金板材微观组织、织构和力学性能各向异性的影响。结果表明:随退火温度的升高,SP-700合金板材的晶粒等轴化程度提高;当退火温度为780℃时,退火织构类型基本不变;当退火温度为860℃时,初生α相向次生α相的转变形成了新的织构;经900℃退火后,组织类型转变为网篮组织,织构类型为棱锥织构和R型织构。α相的棱锥织构取向是造成原始板材力学性能各向异性的原因;晶内亚结构在变形初期对滑移系的阻碍作用影响了板材在不同方向上的室温强度;随退火温度的升高,晶内亚结构的消除和新的织构取向的产生导致力学性能各向异性增强。此外,晶粒形貌和相含量的差异也会导致各向异性的变化。原始板材的断裂机制均为韧性断裂,且不同方向的断口特征略有不同。 展开更多
关键词 退火 SP-700合金板材 微观组织 织构 力学性能 各向异性
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热处理温度对TC18钛合金微观组织与冲击性能的影响 被引量：4
17
作者 翟欣姣 张明玉 +2 位作者 宋一新 岳旭 同晓乐 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期62-67,共6页
对TC18钛合金棒材进行不同温度的热处理后随炉冷却,使用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、冲击试验机等设备分析热处理温度对合金微观组织、物相组成、冲击性能以及冲击断口微观形貌的影响。结果表明:TC18钛合金经不同温度热... 对TC18钛合金棒材进行不同温度的热处理后随炉冷却,使用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、冲击试验机等设备分析热处理温度对合金微观组织、物相组成、冲击性能以及冲击断口微观形貌的影响。结果表明:TC18钛合金经不同温度热处理后,组织中α相尺寸大小、分布情况以及形貌均有不同程度的变化。在热处理温度升高的过程中,组织中大块状α相逐渐消失,长条状α相变得细小,并析出较多细小的针状α相。合金经不同温度热处理并炉冷后的组织中均形成α相以及β相,且随着热处理温度的升高,部分α相和β相的衍射峰强度增大,等轴状和条状α相会使裂纹扩展路径较为平顺,而针状α相与β相能够使合金在受到冲击时分散应力,避免应力集中导致脆裂。合金冲击性能随着热处理温度升高而逐渐降低,当热处理温度为835℃时,合金冲击性能最佳,其冲击吸收功为46J,冲击韧性为57J/cm^(2)。当热处理温度较低(835、855℃)时,合金的冲击断口微观形貌以大韧窝为主,且大韧窝中含有大量小韧窝;当热处理温度较高(875、895℃)时,断口韧窝尺寸变小,并有撕裂棱出现,且空洞尺寸有所增加。 展开更多
关键词 TC18钛合金 热处理 炉冷 微观组织 冲击性能 断口形貌
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抛光和真空退火对钨表面微结构变化的影响研究
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作者 李峰 刘茗 +5 位作者 钱伟 张归航 车通 魏然 谌继明 郑鹏飞 《核聚变与等离子体物理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期394-400,共7页
针对钨表面微结构演变开展了一系列抛光和退火实验。借助扫描电子显微镜(SEM)以及电子背散射衍射(EBSD)等表征手段,研究了不同抛光工艺以及退火参数对表面形貌以及微结构的影响。结果表明,机械抛光后的钨在800~1100℃范围内退火后,其表... 针对钨表面微结构演变开展了一系列抛光和退火实验。借助扫描电子显微镜(SEM)以及电子背散射衍射(EBSD)等表征手段,研究了不同抛光工艺以及退火参数对表面形貌以及微结构的影响。结果表明,机械抛光后的钨在800~1100℃范围内退火后,其表面会产生大量的具有小角度晶界的亚晶粒,而亚晶粒的尺寸和均匀性主要受到退火温度、时间以及表面变形程度的影响。研究发现,亚晶粒的平均晶粒尺寸会随着退火温度和时间的增加而增大,同时在温度高于900℃时亚晶粒尺寸分布的均匀性降低;而在严重变形区域出现小晶粒的可能性更大。此外,当保温时间大幅增加时,即使退火温度低于再结晶温度也可以观察到样品表面会发生部分再结晶。 展开更多
关键词 钨 抛光 退火 微结构 亚晶粒
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大型直齿圆柱齿轮局部感应加热过程的数值模拟 被引量：2
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作者 朱刘博 高恺 《热加工工艺》 北大核心 2024年第9期130-134,共5页
大型齿轮的表面局部强化是提高其使用寿命的强化方法之一。应用一种新型感应加热装置对钢板进行局部加热试验,并应用ANSYS APDL对其过程进行数值模拟,验证模型可靠性。在此基础上对大型直齿轮的局部感应加热过程中的温度场及应力场进行... 大型齿轮的表面局部强化是提高其使用寿命的强化方法之一。应用一种新型感应加热装置对钢板进行局部加热试验,并应用ANSYS APDL对其过程进行数值模拟,验证模型可靠性。在此基础上对大型直齿轮的局部感应加热过程中的温度场及应力场进行模拟仿真求解,对比分析两种加热方案的温度均匀性和应力均匀性。结果表明:此新型感应加热装置对齿轮感应加热效率较高;第5 s时两种方案的温度均匀性分别为92.62%和90.28%;应力均匀性分别为91.78%和97.9%,温度均匀性和热应力均匀性变化趋势不同步。 展开更多
关键词 大型齿轮 局部感应加热 温度场 热应力场 均匀性
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轧制温度对SPHC热轧带钢氧化铁皮的影响 被引量：2
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作者 杜宇航 王克柱 +4 位作者 展英姿 杨贵玲 李贺 丁桦 蔡明晖 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2024年第3期278-284,共7页
针对现场SPHC热轧带钢表面的麻点/坑缺陷,研究了干燥空气中SPHC热轧带钢在实际粗轧至精轧温度范围(830~1080℃)内的氧化行为,利用显微镜对氧化铁皮表面的起泡现象、氧化铁皮横截面的厚度与结构进行分析,预测了氧化铁皮厚度随氧化温度变... 针对现场SPHC热轧带钢表面的麻点/坑缺陷,研究了干燥空气中SPHC热轧带钢在实际粗轧至精轧温度范围(830~1080℃)内的氧化行为,利用显微镜对氧化铁皮表面的起泡现象、氧化铁皮横截面的厚度与结构进行分析,预测了氧化铁皮厚度随氧化温度变化的规律.结果表明:当氧化温度为830~1080℃时,SPHC热轧带钢的氧化过程遵循抛物线规律,氧化铁皮厚度随氧化温度的升高而增加;当氧化温度830~930℃时,Fe_(3)O_(4) 层占比随氧化温度的升高而增加,板坯受氧化铁皮影响较小;当氧化温度为930~1030℃时,Fe_(3)O_(4) 层占比大于FeO层占比,氧化铁皮出现起泡现象;当氧化温度为1011℃时,氧化铁皮的增厚速率达到最大,此时氧化铁皮的变形性也最差,带钢极易产生麻点缺陷;适当增加粗轧后的除鳞水量、降低精轧开轧温度,以及关注初始道次轧辊表面质量,可有效避免SPHC热轧带钢表面的麻点/坑缺陷. 展开更多
关键词 热轧带钢 氧化铁皮 高温氧化 氧化动力学 轧制温度
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