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IF钢凝固过程中Al_2O_3-TiN复合夹杂物的形成机理被引量：19: 1; 作者李志强袁磊 +1 位作者刘涛于景坤《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期1294-1298,共5页; 以理论分析和实验研究相结合的方式分析了IF钢凝固过程中Al2O3-TiN复合夹杂物的形成机理.结果表明,以凝固分率0.9为界限,钢水凝固过程中Al2O3和TiN先后通过异质形核方式析出并结合形成Al2O3-TiN复合夹杂物;冷却速率越小,复合夹杂物粒径... 展开更多; 关键词凝固复合夹杂物 Al2O3-TiN 机理微观偏析; 在线阅读下载PDF 职称材料

无取向硅钢夹杂物分析被引量：18: 2; 作者罗艳刘洋 +2 位作者张立峰杨文张莹《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2014年第1期34-36,共3页; 采用非水溶液电解方法来提取无取向硅钢中夹杂物。通过扫描电镜（SEM）观察结果表明：无取向硅钢中主要夹杂物为六棱柱的AlN、不规则硅酸盐及球状的铁的硫化物和氧化物，其中AIN夹杂尺寸在1～5μm，数量较多，还有部分AlN的复合夹杂。... 展开更多; 关键词无取向硅钢复合夹杂物析出热力学; 在线阅读下载PDF 职称材料

低碳低合金钢中CaO-Al_2O_3-SiO_2-MgO系夹杂物熔化温度的控制被引量：6: 3; 作者赵烁王谦 +2 位作者徐建飞彭明明何生平《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期3121-3128,共8页; 通过FactSage计算分析低合金钢中CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物的熔点和低熔点区域的控制范围;并与热丝法试验结果对比发现,在低于1 500℃时,利用FactSage预测该四元夹杂物熔化温度是可行的,计算熔点与热丝法所测结果的偏差小于4%。... 展开更多; 关键词 CaO-Al2O3-SiO2-MgO系熔点热力学计算夹杂物; 在线阅读下载PDF 职称材料

不锈钢熔体中氮溶解度的热力学计算模型被引量：19: 4; 作者李花兵姜周华《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期672-675,共4页; 在实验研究和前人研究工作的基础上,建立了一个新的不锈钢熔体中氮溶解度与体系温度、氮分压和合金成分的热力学计算模型,在该模型中引入了氮分压对氮活度系数的作用系数.该模型的计算结果与实验值吻合很好.基于该模型的计算结果,讨论... 展开更多; 关键词氮氮溶解度热力学计算模型不锈钢高氮钢; 在线阅读下载PDF 职称材料

B82帘线钢中多元塑性夹杂物控制的热力学: 5; 作者赵烁曾建华 +2 位作者吕静彩马良闫涛《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第2期6-12,共7页; 为了控制B82帘线钢中的夹杂物形态,不仅要减少氧化物夹杂的数量,而且要控制其在CaO-Al_2O_3-SiO_2系塑性变形区域内,即成分位于钙斜长石(CaO·Al_2O_3·SiO_2)、假硅灰石(CaO·SiO_2)以及相邻低熔点区域;通过钢中三元以上... 展开更多; 关键词 B82帘线钢热力学计算塑性夹杂物低熔点区域溶解氧; 在线阅读下载PDF 职称材料

DH36钢中碳氮化物析出的热力学分析被引量：3: 6; 作者杨文晟吴建中 +3 位作者郭汉杰于梦曦段生朝石骁《有色金属科学与工程》 CAS 2017年第1期29-34,共6页; 针对Fe-Nb-Ti-C-N系统,利用双亚点阵模型对DH36钢中碳氮析出物析出条件进行热力学计算.计算结果表明,钛的碳氮化物析出温度为1 380℃,铌的碳氮化物析出温度为1 100℃.其中在1 100~1 400℃的高温区,Ti N为影响奥氏体均热阶段晶粒长大的... 展开更多; 关键词 DH36船板钢碳氮化物析出双亚点阵模型; 在线阅读下载PDF 职称材料

低碳钢中硼的损失机理研究: 7; 作者余璐李晶 +5 位作者史成斌刘伟建蔡可森曹余良姚永宽李翔《有色金属科学与工程》 CAS 2016年第1期24-27,79,共5页; 根据南钢低碳含硼钢BOF-LF-CC工艺制定取样方案,跟踪硼含量的变化.通过试验结果及理论热力学计算,分析了含硼低碳钢在生产过程中硼的损失机理,并提出了优化方案.结果表明:精炼过程中[B]与[O]、[N]、N_2的反应不能自发进行,造成硼损失的... 展开更多; 关键词硼低碳钢损失机理热力学计算; 在线阅读下载PDF 职称材料

底吹钢包内离散气泡运动及界面波动对脱硫行为影响被引量：4: 8; 作者张麒格李宝宽王长军《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2021年第1期31-37,44,共8页; 为了分析钢包内离散气泡和界面波动对脱硫效率的影响,本文采用数值模拟法,选择大涡模拟和离散相模型,结合界面追踪法建立三维瞬态渣-金-气三相流模型,模拟气泡行为及渣层变化规律,同时利用相间传质求解发生于钢包内渣-金界面处的脱硫过... 展开更多; 关键词底吹钢包脱硫三相流界面追踪法离散气泡; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名IF钢凝固过程中Al_2O_3-TiN复合夹杂物的形成机理被引量：19: 1; 作者李志强袁磊刘涛于景坤; 机构东北大学材料与冶金学院; 出处《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期1294-1298,共5页; 基金国家自然科学基金资助项目(50904016); 文摘以理论分析和实验研究相结合的方式分析了IF钢凝固过程中Al2O3-TiN复合夹杂物的形成机理.结果表明,以凝固分率0.9为界限,钢水凝固过程中Al2O3和TiN先后通过异质形核方式析出并结合形成Al2O3-TiN复合夹杂物;冷却速率越小,复合夹杂物粒径越大;在冷却速率一定时,可作为异质形核核心的夹杂物的粒径越大,凝固过程中析出的复合夹杂物的长大程度越小;复合夹杂物内层Al2O3粒径越小,外层TiN长大程度越明显.; 关键词凝固复合夹杂物 Al2O3-TiN 机理微观偏析; Keywords solidification compound inclusion Al2O3-TIN mechanism micro-segregation; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名无取向硅钢夹杂物分析被引量：18: 2; 作者罗艳刘洋张立峰杨文张莹; 机构北京科技大学冶金与生态工程学院; 出处《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2014年第1期34-36,共3页; 基金国家自然科学基金资助项目(51274034); 文摘采用非水溶液电解方法来提取无取向硅钢中夹杂物。通过扫描电镜（SEM）观察结果表明：无取向硅钢中主要夹杂物为六棱柱的AlN、不规则硅酸盐及球状的铁的硫化物和氧化物，其中AIN夹杂尺寸在1～5μm，数量较多，还有部分AlN的复合夹杂。进一步研究了AlN复合夹杂形成机理，采用了Thermo-Calc热力学计算软件计算出该钢样中AlN、MnS析出温度分别为1240℃、1200℃，而Al2O3析出温度大于1800℃，从而为AlN复合夹杂形成机理提供了一个理论依据。; 关键词无取向硅钢复合夹杂物析出热力学; Keywords non-oriented silicon steel duplex inclusions precipitation thermodynamics; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名低碳低合金钢中CaO-Al_2O_3-SiO_2-MgO系夹杂物熔化温度的控制被引量：6: 3; 作者赵烁王谦徐建飞彭明明何生平; 机构重庆大学材料科学与工程学院; 出处《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期3121-3128,共8页; 基金国家'十一五'科技支撑计划项目(2006BAE04B03); 文摘通过FactSage计算分析低合金钢中CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物的熔点和低熔点区域的控制范围;并与热丝法试验结果对比发现,在低于1 500℃时,利用FactSage预测该四元夹杂物熔化温度是可行的,计算熔点与热丝法所测结果的偏差小于4%。夹杂物液相区的变化规律为,随着MgO,SiO2和Al2O3含量的增加,夹杂物低熔点区域面积都是先增大后减小;随着CaO含量的增加,夹杂物低熔点区域有2次先增大后减小的变化过程。控制CaO-Al2O3-SiO2-MgO系中w（CaO）为40%~50%,w（Al2O3）在15%~25%之间,w（MgO）为5%~8%。可获得最大范围的低熔点区域。当w（MgO）为8%时,为满足熔化温度≤1 500℃,减少中间包水口结瘤,须控制最佳CaO与Al2O3质量比为1.0~1.6,SiO2质量分数为10%~15%。; 关键词 CaO-Al2O3-SiO2-MgO系熔点热力学计算夹杂物; Keywords CaO-A1203-SiO2-MgO system melting point thermodynamic computation inclusions; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名不锈钢熔体中氮溶解度的热力学计算模型被引量：19: 4; 作者李花兵姜周华; 机构东北大学材料与冶金学院; 出处《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期672-675,共4页; 基金国家自然科学基金上海宝钢集团公司联合资助重点项目(50534010); 文摘在实验研究和前人研究工作的基础上,建立了一个新的不锈钢熔体中氮溶解度与体系温度、氮分压和合金成分的热力学计算模型,在该模型中引入了氮分压对氮活度系数的作用系数.该模型的计算结果与实验值吻合很好.基于该模型的计算结果,讨论了氮分压、温度、合金成分对不锈钢熔体中氮溶解度的影响规律.在压力较高(大于0.1 MPa)特别是合金元素较高的不锈钢熔体中,氮分压与氮的溶解度关系不符合Sievert定律.在一定氮分压下,温度对不锈钢熔体中氮溶解度的影响取决于合金体系的化学成分.在常压(氮分压为0.1 MPa)下,20%Cr-20%Mn的合金体系在1 873 K可获得氮质量分数为0.8%的高氮无镍奥氏体不锈钢.; 关键词氮氮溶解度热力学计算模型不锈钢高氮钢; Keywords nitrogen nitrogen solubility thermodynamic calculation model stainless steel high nitrogen steel; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名B82帘线钢中多元塑性夹杂物控制的热力学: 5; 作者赵烁曾建华吕静彩马良闫涛; 机构河北工程大学装备制造学院攀钢集团研究院有限公司钒钛钢研究所; 出处《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第2期6-12,共7页; 基金河北省钢铁联合基金(E2016402096); 文摘为了控制B82帘线钢中的夹杂物形态,不仅要减少氧化物夹杂的数量,而且要控制其在CaO-Al_2O_3-SiO_2系塑性变形区域内,即成分位于钙斜长石(CaO·Al_2O_3·SiO_2)、假硅灰石(CaO·SiO_2)以及相邻低熔点区域;通过钢中三元以上塑性夹杂物热力学计算并经理论分析得出,要使多元夹杂物同时转变为熔点低于1350℃、尺寸细小、变形能力较强的钙铝硅酸盐类夹杂物,必须满足钢中溶解氧质量分数控制在(40~100)×10^(-4)%,钢液中Al质量分数控制在0.1%~4×10^(-4)%,Ca活度在(0.05~10)×10^(-6)%,不允许有纯Al_2O_3和氮化物夹杂.; 关键词 B82帘线钢热力学计算塑性夹杂物低熔点区域溶解氧; Keywords B82 tyre cord steel thermodynamic computation plastic inclusions low melting point area dissolved oxygen; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名DH36钢中碳氮化物析出的热力学分析被引量：3: 6; 作者杨文晟吴建中郭汉杰于梦曦段生朝石骁; 机构北京科技大学冶金与生态工程学院高端金属材料特种熔炼与制备北京市重点实验室; 出处《有色金属科学与工程》 CAS 2017年第1期29-34,共6页; 基金国家自然科学基金资助项目(51274031); 文摘针对Fe-Nb-Ti-C-N系统,利用双亚点阵模型对DH36钢中碳氮析出物析出条件进行热力学计算.计算结果表明,钛的碳氮化物析出温度为1 380℃,铌的碳氮化物析出温度为1 100℃.其中在1 100~1 400℃的高温区,Ti N为影响奥氏体均热阶段晶粒长大的主要因素.在1 100℃以下的低温区Nb C、Ti C是抑制DH36钢中奥氏体再结晶及再结晶后奥氏体长大的重要因素.; 关键词 DH36船板钢碳氮化物析出双亚点阵模型; Keywords DH36 ship plate steel carbonitride precipitation two sub-lattice model; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金] TG142.1 [金属学及工艺—金属材料]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名低碳钢中硼的损失机理研究: 7; 作者余璐李晶史成斌刘伟建蔡可森曹余良姚永宽李翔; 机构北京科技大学钢铁冶金新技术国家重点实验室南京钢铁集团中厚板卷厂江苏省高端钢铁材料重点实验室; 出处《有色金属科学与工程》 CAS 2016年第1期24-27,79,共5页; 文摘根据南钢低碳含硼钢BOF-LF-CC工艺制定取样方案,跟踪硼含量的变化.通过试验结果及理论热力学计算,分析了含硼低碳钢在生产过程中硼的损失机理,并提出了优化方案.结果表明:精炼过程中[B]与[O]、[N]、N_2的反应不能自发进行,造成硼损失的主要原因是硼与空气中的O_2发生氧化反应.因此,避免钢液中[B]与空气直接接触成为提高硼收得率的重要手段,从而提出了3点优化方案:1控制搅拌,防止钢液面与空气接触反应;2在精炼结束至中间包运输过程中对钢包采用加盖操作;3浇铸过程中加强钢液由中间包至结晶器之间密封保护.; 关键词硼低碳钢损失机理热力学计算; Keywords boron low-carbon steel loss mechanism thermodynamic calculation; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

题名底吹钢包内离散气泡运动及界面波动对脱硫行为影响被引量：4: 8; 作者张麒格李宝宽王长军; 机构东北大学冶金学院; 出处《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2021年第1期31-37,44,共8页; 文摘为了分析钢包内离散气泡和界面波动对脱硫效率的影响,本文采用数值模拟法,选择大涡模拟和离散相模型,结合界面追踪法建立三维瞬态渣-金-气三相流模型,模拟气泡行为及渣层变化规律,同时利用相间传质求解发生于钢包内渣-金界面处的脱硫过程.本模型设置压力为101.325kPa,反应温度为1873K,考虑了气泡运动、变形、破碎、碰撞等行为对脱硫的影响,为预测底吹钢包搅拌过程的脱硫、卷渣及气泡行为提供了理论依据.计算结果表明,初始直径为0.001m的气泡吹气稳定后最大直径达到0.009m,并且随着吹气量的增加,硫的传质速率也不断增大,且喷嘴上方渣-金界面处的脱硫速率较快.; 关键词底吹钢包脱硫三相流界面追踪法离散气泡; Keywords bottom-blown ladle furnace desulfurization three phase flow volume of fluid method discrete bubble; 分类号 TF701.2 [冶金工程—钢铁冶金]; 在线阅读下载PDF 职称材料

	题名	作者	出处	发文年	被引量	操作
1	IF钢凝固过程中Al_2O_3-TiN复合夹杂物的形成机理	李志强袁磊刘涛于景坤	《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心	2012	19	在线阅读下载PDF 职称材料
2	无取向硅钢夹杂物分析	罗艳刘洋张立峰杨文张莹	《太原理工大学学报》 CAS 北大核心	2014	18	在线阅读下载PDF 职称材料
3	低碳低合金钢中CaO-Al_2O_3-SiO_2-MgO系夹杂物熔化温度的控制	赵烁王谦徐建飞彭明明何生平	《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心	2013	6	在线阅读下载PDF 职称材料
4	不锈钢熔体中氮溶解度的热力学计算模型	李花兵姜周华	《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心	2007	19	在线阅读下载PDF 职称材料
5	B82帘线钢中多元塑性夹杂物控制的热力学	赵烁曾建华吕静彩马良闫涛	《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心	2017	0	在线阅读下载PDF 职称材料
6	DH36钢中碳氮化物析出的热力学分析	杨文晟吴建中郭汉杰于梦曦段生朝石骁	《有色金属科学与工程》 CAS	2017	3	在线阅读下载PDF 职称材料
7	低碳钢中硼的损失机理研究	余璐李晶史成斌刘伟建蔡可森曹余良姚永宽李翔	《有色金属科学与工程》 CAS	2016	0	在线阅读下载PDF 职称材料
8	底吹钢包内离散气泡运动及界面波动对脱硫行为影响	张麒格李宝宽王长军	《材料与冶金学报》 CAS 北大核心	2021	4	在线阅读下载PDF 职称材料