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在役高压聚乙烯管式反应器的全面检验 被引量:6
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作者 包行方 《石油化工设备技术》 1994年第1期16-19,共4页
概述了在役超高压管式反应器的全面检验工作,从工程技术上较科学地判断了设备的安全性,并制定了相应的维护检修规程。
关键词 高压 聚乙烯 管式反应器 检验
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自增强残余应力的衰减对在役高压聚乙烯反应管安全性的影响 被引量:2
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作者 包行方 《石油化工设备技术》 CAS 1990年第1期2-8,共7页
一、超高压反应管采用自增强处理的由来超高压反应管工作压力超过100MPa,比其它高压设备承受更严酷的工作条件,面临着超高压力、循环载荷(低周循环和高周循环)、急骤的压力变化、高的器壁温差热应力、分解反应的短时高温热冲击、外壁热... 一、超高压反应管采用自增强处理的由来超高压反应管工作压力超过100MPa,比其它高压设备承受更严酷的工作条件,面临着超高压力、循环载荷(低周循环和高周循环)、急骤的压力变化、高的器壁温差热应力、分解反应的短时高温热冲击、外壁热媒(水和蒸汽)和内壁化学介质(EVA生产时的分解醋酸)的腐蚀以及脉冲震动等的作用。 展开更多
关键词 聚乙烯 反应管 残余应力 安全性
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在役加氢反应器试板脆化和氢损伤测定与研究 被引量:2
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作者 包行方 崔毓涵 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1995年第2期45-49,共5页
通过对运行 4. 8万小时在役加氢反应器附加试板的解剖分析研究,介绍了在役加氢反应器断裂安全分析,役后全升压温度测定,堆焊与母材HAZ粗晶区剥离,断口金相分析及外壁基材侧超声波探伤检测技术。
关键词 加氢反应器 脆化 氢损伤 测定 腐蚀 加氢催化
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加氢反应器的检验和安全状况分析 被引量:5
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作者 严永德 张锦华 +2 位作者 邹文虎 黄光忠 包行方 《石油化工设备》 CAS 北大核心 1996年第5期3-10,共8页
介绍了厚壁加氢反应器无损检测的方法和标准,以及通过反应器材料挂片试块的却贝冲击试验测定反应器材料使用5年后的脆化程度,并确定了反应器加全压时所需的最低温度。在推导出反应器材料使用5年后断裂韧度值K_(IC)的基础上,... 介绍了厚壁加氢反应器无损检测的方法和标准,以及通过反应器材料挂片试块的却贝冲击试验测定反应器材料使用5年后的脆化程度,并确定了反应器加全压时所需的最低温度。在推导出反应器材料使用5年后断裂韧度值K_(IC)的基础上,对两台反应器的缺陷进行了安全评定。 展开更多
关键词 加氢反应器 无损检验 回火脆性 石油炼制
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锆和锆合金的耐蚀性及其在化工上的应用
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作者 包行方 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1989年第3期26-27,共2页
锆和锆合金的冶炼技术和工程应用主要是随着核动力工程的发展同步前进的。它作为化工耐蚀材料却较少为人们所熟悉,实际上它有着广泛的应用前景。一、锆和锆合金耐蚀性的特点锆和钛一样是热力学活泼的金属,其平衡电极电位很低,为-1.54V... 锆和锆合金的冶炼技术和工程应用主要是随着核动力工程的发展同步前进的。它作为化工耐蚀材料却较少为人们所熟悉,实际上它有着广泛的应用前景。一、锆和锆合金耐蚀性的特点锆和钛一样是热力学活泼的金属,其平衡电极电位很低,为-1.54V。耐蚀性主要在于存在致密的钝化膜,对碱和许多酸都耐蚀,只有在能同它生成络合离子的王水,氢氟酸时才发生腐蚀。锆在许多场合下比在工程上较广泛使用的钛有更高的耐蚀性。 展开更多
关键词 锆合金 耐蚀性 钝化膜 络合离子 冶炼技术 同步前进 平衡电极电位 盐酸浓度 抗蚀能力 高温高压水
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在役加氢反应器试验板脆化和氢损伤的测定与研究
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作者 包行方 《石油化工设备技术》 1996年第1期5-8,共4页
充分利用了带主焊缝的役后试板,在国内首次开展回火脆化、氢介质下断裂韧性与疲劳扩展的研究,结果表明,加氢反应器焊缝有明显的脆化表现。同时,核查了反应器开停车升温速度和降温速度规定,以及确定了裂纹允许尺寸的参考数据,为今... 充分利用了带主焊缝的役后试板,在国内首次开展回火脆化、氢介质下断裂韧性与疲劳扩展的研究,结果表明,加氢反应器焊缝有明显的脆化表现。同时,核查了反应器开停车升温速度和降温速度规定,以及确定了裂纹允许尺寸的参考数据,为今后安全运行提供了充分的依据。 展开更多
关键词 加氢反应器 脆化 氢损伤 石油化工 油气加工
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加氢裂化装置高压换热器失效分析
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作者 包行方 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 1993年第3期28-31,41,共5页
1 前言EA—102高压换热器是我厂芳烃厂加氢裂化装置高压换热器中运行参数最高的关键设备,系由西德鲁奇公司承包设计,意大利新比隆厂承制,于1985年投运。1992年6月大修时发现其Φ25mm×2mm1.5451(1Cr18Ni9Ti)不锈钢U型管下部管束严... 1 前言EA—102高压换热器是我厂芳烃厂加氢裂化装置高压换热器中运行参数最高的关键设备,系由西德鲁奇公司承包设计,意大利新比隆厂承制,于1985年投运。1992年6月大修时发现其Φ25mm×2mm1.5451(1Cr18Ni9Ti)不锈钢U型管下部管束严重腐蚀,并且一根列管2处泄漏,无法继续使用,决定将其管束更新。为探究其失效原因,避免重蹈复辙,进行了多次多项试验及失效分析。 展开更多
关键词 加氢裂化装置 换热器 换效分析
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