采用铝造渣球和新型Al-Ca质改质剂,在某钢厂180 t转炉出钢时,对转炉出钢带入钢包的下渣进行了改质处理试验.针对铝镇静钢与沸腾钢两种出钢方式,分别研究了两种改质剂对转炉渣改质的影响及对钢液的作用.试验结果表明:每炉加入200 kg Al-C...采用铝造渣球和新型Al-Ca质改质剂,在某钢厂180 t转炉出钢时,对转炉出钢带入钢包的下渣进行了改质处理试验.针对铝镇静钢与沸腾钢两种出钢方式,分别研究了两种改质剂对转炉渣改质的影响及对钢液的作用.试验结果表明:每炉加入200 kg Al-Ca质改质剂的效果与加入400 kg铝造渣球的改质效果相当;应用两种改质剂均未见有明显增碳;在达到同样改质效果时,应用Al-Ca质改质剂既便于精炼处理,又具有非常明显的成本优势.展开更多
文摘以某炼钢厂180 t钢包炉为原型,根据相似理论,通过水模型实验,分别考察了精炼过程中底吹位置、加料位置及底吹气量等操作参数对钢包内钢液混匀状况的影响,得出了各参数对钢包混匀状况的影响规律.综合考虑水模型实验过程中的现象和其他因素,得出180 t钢包炉最佳操作参数：最适宜底吹位置在0.3R附近,最适宜的加料位置在底吹喷嘴正上方,正常精炼时的底吹搅拌气量为40-90 m^3/h;钢包炉精炼及微调成分后,最佳取样位置在钢包炉加料部位,取样前应至少搅拌2 min.
文摘采用铝造渣球和新型Al-Ca质改质剂,在某钢厂180 t转炉出钢时,对转炉出钢带入钢包的下渣进行了改质处理试验.针对铝镇静钢与沸腾钢两种出钢方式,分别研究了两种改质剂对转炉渣改质的影响及对钢液的作用.试验结果表明:每炉加入200 kg Al-Ca质改质剂的效果与加入400 kg铝造渣球的改质效果相当;应用两种改质剂均未见有明显增碳;在达到同样改质效果时,应用Al-Ca质改质剂既便于精炼处理,又具有非常明显的成本优势.
