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600MW直接空冷机组凝汽器换热面积计算 被引量：8
1
作者 周兰欣 周玉 曹智杰 《汽轮机技术》 北大核心 2012年第2期99-101,132,共4页
根据传热学基本原理,通过迭代计算得到换热系数K,进而得到换热面积的数学模型。同时以某600MW直接空冷机组为例,计算其设计工况下的换热面积。并充分考虑各种影响因素,得到其换热面积变化曲线,为直接空冷凝汽器换热面积的设计计算提供... 根据传热学基本原理,通过迭代计算得到换热系数K,进而得到换热面积的数学模型。同时以某600MW直接空冷机组为例,计算其设计工况下的换热面积。并充分考虑各种影响因素,得到其换热面积变化曲线,为直接空冷凝汽器换热面积的设计计算提供参考依据。 展开更多
关键词 直接空冷凝汽器 传热系数 换热面积 凝汽器真空
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双级循环高温热泵换热面积仿真优化设计方法 被引量：2
2
作者 张吉礼 赵天怡 +1 位作者 李忠建 陆亚俊 《暖通空调》 北大核心 2007年第11期67-71,140,共6页
以COP为优化目标,以制热量、冷凝器和蒸发器(简称两器)水侧流速和压降、压缩机排气温度为约束条件,提出了双级循环离心压缩高温热泵系统换热器换热面积仿真优化设计方法。该方法包括两器总换热面积优化、两器面积比优化、回热器与两器... 以COP为优化目标,以制热量、冷凝器和蒸发器(简称两器)水侧流速和压降、压缩机排气温度为约束条件,提出了双级循环离心压缩高温热泵系统换热器换热面积仿真优化设计方法。该方法包括两器总换热面积优化、两器面积比优化、回热器与两器面积配比优化3个过程。建立了双级循环高温热泵数值仿真设计系统,并进行了换热器换热面积优化设计。结果表明,换热器换热面积优化设计是解决热泵系统单一部件结构参数不匹配的有效途径;优化设计后,在保证热泵制热性能不变的前提下,两器总面积约降低了8.6%,蒸发换热管总管数减少了35.5%,优化效果显著。 展开更多
关键词 高温热泵 换热面积 优化设计 仿真
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绕管式换热器换热面积的一种简捷计算方法 被引量：2
3
作者 徐成良 丁国忠 《低温与特气》 CAS 2015年第1期1-4,共4页
通过对绕管式换热器的换热分析,将某大型缠绕管式低温换热器和船用LNG系统换热器进行简化分析计算,并分别与其设计值比较,两个结果均表明此种换热器简捷计算方法能简单明了算出换热面积,并与传统计算设计值精度相当,满足设计计算要求,... 通过对绕管式换热器的换热分析,将某大型缠绕管式低温换热器和船用LNG系统换热器进行简化分析计算,并分别与其设计值比较,两个结果均表明此种换热器简捷计算方法能简单明了算出换热面积,并与传统计算设计值精度相当,满足设计计算要求,给换热器设计计算提供了参考。 展开更多
关键词 绕管式换热器 换热面积 简捷计算方法
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增大末端换热面积降低一次网回水温度 被引量：5
4
作者 李叶茂 夏建军 《区域供热》 2015年第4期29-32,37,共5页
增大末端换热面积是降低热网回水温度最传统、最重要的方法之一。板换加片、选用大散热器或改用辐射地板采暖等都是有效的降低回水温度方法。本文通过理论推导和案例分析讨论了不同增大末端换热面积手段对热网回水温度的效果和多种方式... 增大末端换热面积是降低热网回水温度最传统、最重要的方法之一。板换加片、选用大散热器或改用辐射地板采暖等都是有效的降低回水温度方法。本文通过理论推导和案例分析讨论了不同增大末端换热面积手段对热网回水温度的效果和多种方式同时使用中的耦合关系。 展开更多
关键词 回水温度 换热面积 辐射地板 末端
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料液的沸点升高对蒸发器换热面积的影响 被引量：2
5
作者 刘殿宇 《发酵科技通讯》 CAS 2014年第1期11-13,共3页
溶质的存在可使溶液的蒸汽压较纯水的的低,从而使沸点升高。不同性质的溶液在不同的浓度范围内沸点上升数值是不同的,浓度越高沸点升高也越大。沸点升高会导致蒸发器的换热面积增大,在计算蒸发器换热面积时是不能忽略的。仅以RNJM03-630... 溶质的存在可使溶液的蒸汽压较纯水的的低,从而使沸点升高。不同性质的溶液在不同的浓度范围内沸点上升数值是不同的,浓度越高沸点升高也越大。沸点升高会导致蒸发器的换热面积增大,在计算蒸发器换热面积时是不能忽略的。仅以RNJM03-6300型三效降膜式蒸发器为例加以阐述。 展开更多
关键词 降膜式蒸发器 沸点升高 换热面积 影响
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UHT超高温杀菌机换热面积计算及注意事项 被引量：2
6
作者 刘殿宇 韩学锦 《饮料工业》 2015年第6期35-36,共2页
超高温灭菌即UHT管式（或板式）杀菌在果汁等饮料,特别是乳品工业生产中应用广泛,一般杀菌温度控制在120~137℃,瞬间即可完成杀菌。
关键词 超高温灭菌 换热面积确定 注意事项
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钢制水夹套氯化氢合成炉换热面积的设计方法 被引量：1
7
作者 熊洁羽 《海湖盐与化工》 2004年第6期7-11,共5页
　文章在分析水夹套式氯化氢合成炉腐蚀机理基础上提出防腐壁温约束条件的合成炉换热面积设计方法。经生产检验设计合理,操作稳定,合成炉使用寿命长。
关键词 氯化氢合成炉 换热面积 设计
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换热面积超万平方米板壳式换热器通过验收
8
作者 钱伯章 《石油化工设备技术》 CAS 2010年第2期22-22,共1页
关键词 板壳式换热器 换热面积 平方 芳烃联合装置 中国石油 高效节能 自主研制 机械工业
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多效降膜式蒸发器换热面积分配原则
9
作者 刘殿宇 《饮料工业》 2014年第11期48-52,共5页
多效降膜式蒸发器各效换热面积是依据物料及热量衡算确定的,而热量衡算中的有效温差在各效的分配决定了换热面积的大小。随着蒸发的进行物料浓度的提高和沸点升高的影响,对有些物料影响明显,往往导致末效面积增大,物料到了末效还面临降... 多效降膜式蒸发器各效换热面积是依据物料及热量衡算确定的,而热量衡算中的有效温差在各效的分配决定了换热面积的大小。随着蒸发的进行物料浓度的提高和沸点升高的影响,对有些物料影响明显,往往导致末效面积增大,物料到了末效还面临降膜管周边润湿量不足的问题,对并流加料末效出料的多效来说,减小末效换热面积无疑可以起到增大降膜管周边润湿量减缓结垢结焦的的发生,就此进行阐述如何分配各效有效温差。 展开更多
关键词 多效降膜式蒸发器 有效温差分布 换热面积 影响
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矩形通道内蒸汽射流凝结换热面积的实验研究 被引量：1
10
作者 宗潇 刘继平 +1 位作者 杨赪石 严俊杰 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第7期46-51,共6页
针对超声速气液两相流升压装置内高速蒸汽射流凝结现象,在蒸汽质量流率为200~600kg·m-2·s-1、入口过冷水质量流率为4~18t·m-2·s-1、入口过冷水温度为20~50℃的条件下,使用矩形截面蒸汽喷嘴和混合腔进行了可视化实... 针对超声速气液两相流升压装置内高速蒸汽射流凝结现象,在蒸汽质量流率为200~600kg·m-2·s-1、入口过冷水质量流率为4~18t·m-2·s-1、入口过冷水温度为20~50℃的条件下,使用矩形截面蒸汽喷嘴和混合腔进行了可视化实验研究;采用热平衡相变模型计算了蒸汽射流凝结的换热面积,给出了换热面积随汽水参数的变化规律,并建立了预测归一化换热面积的实验关联式。研究结果表明:蒸汽喷嘴截面形状对射流凝结流场结构影响不大,气液两相区是蒸汽凝结的主要区域,蒸汽在气液两相区内以小气泡的形式与过冷水完成能量交换,换热面积随蒸汽质量流率和过冷水温度的增加而增加,随过冷水质量流率的增加而减小。实验中测得的换热面积在2.4×10-3~7.8×10-3 m2之间,换热面积实验关联式预测值与实验值的误差在±10%以内。本文研究结果对超声速气液两相流升压装置的优化设计和安全运行具有重要意义。 展开更多
关键词 矩形通道 蒸汽射流凝结 换热面积 凝结换热系数
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基于换热面积连续调节的单罐熔盐储热系统释热功率稳定性研究 被引量：1
11
作者 陈晓彤 鹿院卫 +3 位作者 何聪 宋文兵 吴玉庭 杨桂春 《储能科学与技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期1753-1759,共7页
将盘管换热器内置于单罐熔盐储热系统时,系统的释热功率会随释热时间的延长而降低。为了实现稳定的释热,本文以低熔点熔盐为储热介质,以空气为释热介质,通过缩小实验分析了换热器面积连续变化时对单罐熔盐储热系统释热功率的影响,以及... 将盘管换热器内置于单罐熔盐储热系统时,系统的释热功率会随释热时间的延长而降低。为了实现稳定的释热,本文以低熔点熔盐为储热介质,以空气为释热介质,通过缩小实验分析了换热器面积连续变化时对单罐熔盐储热系统释热功率的影响,以及使用不同换热面积调节方法对释热稳定性的影响。结果表明,通过连续调节换热器面积,可以实现换热器出口温度长时间稳定于设定目标值,且释热功率也能够基本稳定。通过实验分析,本文优选出了一种释热效果较为稳定的换热面积连续调节方法,稳定释热时间占总释热时间近98%。通过对换热面积的连续调节,可以获得稳定的换热器出口温度和释热功率。 展开更多
关键词 熔盐 换热面积 释热功率 出口温度
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固定换热面积的回热器优化设计研究 被引量：1
12
作者 高娇 王少华 黄洪文 《强激光与粒子束》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期74-80,共7页
为探究印刷电路板换热器(PCHE)Z型通道中超临界CO_(2)的换热特性,在换热面积固定的前提下指导回热器优化设计,采用数值模拟方法对CO_(2)-CO_(2)耦合换热的局部和整体特性进行了分析,通过CFD计算得到典型PCHE结构和典型工况下回热器的换... 为探究印刷电路板换热器(PCHE)Z型通道中超临界CO_(2)的换热特性,在换热面积固定的前提下指导回热器优化设计,采用数值模拟方法对CO_(2)-CO_(2)耦合换热的局部和整体特性进行了分析,通过CFD计算得到典型PCHE结构和典型工况下回热器的换热特性,与实验结果进行对比,验证计算模型。并利用此模型计算具有相同换热面积、不同通道结构的回热器的局部和整体换热性能,厘清结构参数对换热性能的影响规律。研究表明,计算结果与实验结果吻合,当通道夹角从110°增加至115°时换热系数出现最大幅度的下降,根据不同的设计需求,最佳的夹角范围为110°~120°。 展开更多
关键词 超临界CO_(2) 换热特性 印刷电路板换热器(PCHE) 回热器 换热面积
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大型LNG中间介质气化器换热面积计算方法 被引量：15
13
作者 白宇恒 廖勇 +2 位作者 陆永康 刘家洪 屈治国 《天然气与石油》 2013年第3期31-35,5,共5页
随着LNG产业在国内外的飞速发展,对LNG产业链中关键设备的研究越来越重要,LNG气化器是LNG接受终端的关键设备之一。提出了一种新型大型LNG中间介质气化器(Interme-diate Fluid Vaporizer,IFV)换热面积的计算方法,利用一维数值模拟,对以... 随着LNG产业在国内外的飞速发展,对LNG产业链中关键设备的研究越来越重要,LNG气化器是LNG接受终端的关键设备之一。提出了一种新型大型LNG中间介质气化器(Interme-diate Fluid Vaporizer,IFV)换热面积的计算方法,利用一维数值模拟,对以海水为热源,丙烷为中间介质的中间介质气化器的三个关键部分:蒸发器、凝结器和调温器,分别建立了一维数值模拟模型,对中间介质气化器的换热面积进行了计算。利用该模型,可根据给定的运行工况分别求得IFV三个换热器的换热面积。同时可得到工质在IFV内的状态参数及换热器各部分的传热系数的分布。利用该计算方法得到的气化器换热面积,足以满足工程设计的精度要求。 展开更多
关键词 LNG IFV气化器 换热面积 设计方法
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泵站技术供水盘管冷却器布置与换热面积计算 被引量：8
14
作者 颜红勤 黄毅 《南水北调与水利科技》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期173-176,共4页
根据泵站工程特点,利用置于天然水体中进行冷却的盘管冷却器组成的密闭循环供水系统,是一种节能、可靠的技术供水方式。依据传热学理论对盘管冷却器传热原理进行分析后,提出不同安装形式的冷却盘管换热面积计算公式。研究发现,当盘管处... 根据泵站工程特点,利用置于天然水体中进行冷却的盘管冷却器组成的密闭循环供水系统,是一种节能、可靠的技术供水方式。依据传热学理论对盘管冷却器传热原理进行分析后,提出不同安装形式的冷却盘管换热面积计算公式。研究发现,当盘管处于静止水体中且以自然对流传热为主而利用水体容量带走热量时,所需盘管的换热面积最大;当盘管处于流动水体中且以强制对流传热为主而利用水体流动带走热量时,所需盘管换热面积较小;采取加大管道内部热流体或管道外部冷却水体流速代射,可以减少换热面积,但需相应增加管道安装要求和运行成本;为节省投资、延长使用寿命,盘管换热材料建议采用不锈钢材质。 展开更多
关键词 泵站 技术供水 盘管冷却器 布置 换热面积
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管壳式换热器最佳换热面积的计算
15
作者 张成怀 王建国 +2 位作者 吴运娟 刘自强 邢丙丙 《河北省科学院学报》 CAS 2003年第2期119-123,共5页
介绍了两种工作条件下管壳式换热器最佳换热面积的计算方法 ,建立了相应的数学模型 。
关键词 管壳式换热器 换热面积 热容量 有效度 传热单元数 计算方法 数学模型
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双级耦合热泵供暖系统换热面积优化 被引量：3
16
作者 王伟 马最良 朱岳梅 《暖通空调》 北大核心 2005年第10期71-75,共5页
应用有限时间热力学理论对双级耦合热泵供暖系统换热器面积进行优化,得到了系统供热系数最优时的最佳传热面积分配,最佳工质工作温度、最小总传热面积以及最小输入功率的解析式。结合实际算例,分析了换热器总传热面积对系统特性的影响... 应用有限时间热力学理论对双级耦合热泵供暖系统换热器面积进行优化,得到了系统供热系数最优时的最佳传热面积分配,最佳工质工作温度、最小总传热面积以及最小输入功率的解析式。结合实际算例,分析了换热器总传热面积对系统特性的影响以及不同设计工况下的优化结果,同时讨论了换热器种类对最小总传热面积的影响。 展开更多
关键词 双级耦合热泵 有限时间热力学 换热器面积 优化 面积优化 供暖系统 换热器 热泵 耦合 双级 有限时间热力学理论 传热面积 面积分配
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LNG卸车气化器换热面积的分段式计算方法研究
17
作者 李裕 玉建军 +1 位作者 于长春 石珍 《天津城建大学学报》 2016年第1期33-38,79,共7页
为了更准确地计算液化天然气(LNG)卸车气化器的换热面积,提出了换热面积的分段式计算方法.通过分析液化天然气在卸车气化器内的汽化过程,根据流体相态变化将气化器分为单相液段和两相段,并分别建立换热模型.基于换热模型,利用VB编制了... 为了更准确地计算液化天然气(LNG)卸车气化器的换热面积,提出了换热面积的分段式计算方法.通过分析液化天然气在卸车气化器内的汽化过程,根据流体相态变化将气化器分为单相液段和两相段,并分别建立换热模型.基于换热模型,利用VB编制了卸车气化器设计计算软件,可以快速计算气化器所需换热面积.在不同运行条件下,分别利用新方法与传统方法计算卸车气化器换热面积,并将两者计算结果进行比较,发现本文方法仅为传统方法计算结果的80%,左右. 展开更多
关键词 液化天然气 卸车气化器 单相液段 两相段 换热面积
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动压机械密封动力槽的优化及换热器面积的确定 被引量：6
18
作者 何玉杰 李质情 +1 位作者 石海峡 李强 《排灌机械》 2008年第3期30-33,共4页
针对高温、高压泵的机械密封端面容易出现磨损或烧损的问题,分析了热流体动压机械密封的工作原理;在高温、高压泵上采用了热流体动压机械密封,以及使用API682 32系统作为密封辅助冷却方案.对动压机械密封的端面动力槽作了优化设计;对密... 针对高温、高压泵的机械密封端面容易出现磨损或烧损的问题,分析了热流体动压机械密封的工作原理;在高温、高压泵上采用了热流体动压机械密封,以及使用API682 32系统作为密封辅助冷却方案.对动压机械密封的端面动力槽作了优化设计;对密封系统的换热器进行了设计计算,使得密封能在较为理想的工作温度下工作.结果表明,在高温热水工况下,冲洗水流量及温度满足设计要求时,端面圆弧槽的密封效果最好,最大使用寿命可达8 000 h;液膜的承载能力随着密封端面圆弧槽槽数的增加而增加,受槽深的影响比较小;换热面积为0.50 m2的换热器是合理的,并应尽量使用较大换热面积的换热器,使进入密封腔的冲洗水温度低于100℃. 展开更多
关键词 机械密封 高温高压 流体动压 圆弧槽 换热面积 液膜
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一种翅片式热交换器换热表面积及其材料用量的实用计算法 被引量：1
19
作者 丘军 施永年 《制冷学报》 CAS CSCD 1994年第1期28-32,共5页
一、问题由来 在制冷系统中,冷凝器与蒸发器是必不可缺少的,在中、小型冷冻冷藏装置及空调设备中广泛采用的翅片管式热交换器作为冷凝器与蒸发器。我们所指这种热交换器是一种铜管外套二次翻片铝翅片所组成的热交换器。此种热交换器具... 一、问题由来 在制冷系统中,冷凝器与蒸发器是必不可缺少的,在中、小型冷冻冷藏装置及空调设备中广泛采用的翅片管式热交换器作为冷凝器与蒸发器。我们所指这种热交换器是一种铜管外套二次翻片铝翅片所组成的热交换器。此种热交换器具有体积紧凑、传热性能好的优点。 展开更多
关键词 制冷系统 换热器 换热面积 计算
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大面积换热器在天然气处理工艺中的应用 被引量：2
20
作者 晁琼萧 龙运辉 +3 位作者 王虎 周玉荣 夏晨 高志华 《石油化工应用》 CAS 2008年第4期49-54,共6页
长庆榆林气田、子洲-米脂气田采用集中丙烷外部制冷低温分离脱水脱烃工艺,在设计思路上,采用气田上应用比较普遍的换热预冷技术,应用大面积换热器,利用丙烷制冷产生的小温降先将天然气大幅度预冷,再经过丙烷制冷达到分离条件。本文从原... 长庆榆林气田、子洲-米脂气田采用集中丙烷外部制冷低温分离脱水脱烃工艺,在设计思路上,采用气田上应用比较普遍的换热预冷技术,应用大面积换热器,利用丙烷制冷产生的小温降先将天然气大幅度预冷,再经过丙烷制冷达到分离条件。本文从原理、工艺运行等方面详细分析总结了大面积换热器在天然气处理工艺中的应用。实际运行中,榆林处理工艺600×10~4m^3/d,制冷产生1℃小温差,通过板翅式大面积换热器能形成约8.7℃预冷温降;米脂处理工艺110×10~4m^3/d,制冷产生1℃小温差,通过管壳式大面积换热器能形成约2.9℃预冷温降;通过调整制冷温降满足天然气制冷低温分离的要求。 展开更多
关键词 天然气 低温分离 大面积换热器川 温降 大温降
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